›
›

Đồ án môn học Cung cấp điện

doc 43 trang hoanguyen 7141
Download
Bạn đang xem 20 trang mẫu của tài liệu "Đồ án môn học Cung cấp điện", để tải tài liệu gốc về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên

Tài liệu đính kèm:

  • docdo_an_mon_hoc_cung_cap_dien.doc

Nội dung text: Đồ án môn học Cung cấp điện

  1. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu ĐỒ ÁN MÔN HỌC CUNG CẤP ĐIỆN Trang 5
  2. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN PHỤ TẢI PHÂN XƯỞNG I. ĐẶC ĐIỂM PHÂN XƯỞNG :  Đây là phân xưởng cơ khí sửa chữa, mặt bằng hình chữ nhật, có các đặc điểm sau : . Chiều dài : 54 m . Chiều rộng : 18 m . Chiều cao : 7 m  Diện tích toàn phân xưởng : 972 m2  Đặc biệt phân xưởng : mái tôn, tường gạch, quét vôi trắng  Phân xưởng làm việc hai ca trong một ngày. II. THÔNG SỐ VÀ SƠ ĐỒ MẶT BẰNG PHÂN XƯỞNG : 1. Bảng phụ tải phân xưởng : Bảng 1.1 ST Ký Hiệu Trên Số Pđm Cos Ksd Ghi chú T Mặt Bằng Lượng (kw) 1 1 5 3 0.8 0,5 3 pha 2 2 4 4 0.85 0,5 3 pha 3 3 1 8 0.7 0,5 3 pha 4 4 3 6 0.86 0,5 3 pha 5 5 2 5 0.75 0,5 3 pha 6 6 2 2.5 0.82 0,5 3 pha 7 7 2 4.5 0.72 0,5 3 pha 8 8 2 8.5 0.76 0,5 3 pha 9 9 2 10 0.78 0,5 3 pha 10 10 2 9 0.73 0,5 3 pha 11 11 1 3.5 0.83 0,5 3 pha 12 12 1 12 0.77 0,5 3 pha 2. Sơ đồ mặt bằng phân xưởng và bố trí máy : Trang 6
  3. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu PHÂN NHÓM PHỤ TẢI: Căn cứ vào việc bố trí của phân xưởng và yêu cầu làm việc thuận tiện nhất, để làm việc có hiệu quả nhất thông qua các chức năng hoạt động của các máy móc thiết bị. Trang 7
  4. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Ngoài các yêu cầu về kỹ thuật thì ta phải đạt yêu cầu về kinh tế, không nên đặt quá nhiều các nhóm làm việc đồng thời, quá nhiều các tủ động lực như thế sẽ không lợi về kinh tế. Tuy nhiên một yếu tố quan trọng cần phải quan tâm là việc phân nhóm phụ tải. Vì phân nhóm phụ tải sẽ quyết định tủ phân phối trong phân xưởng, số tuyến dây đi ra của tủ phân phối. Phân nhóm phụ tải cho phân xưởng dựa vào các yếu tố sau : Các thiết bị trong cùng một nhóm nên có cùng chức năng. Phân nhóm theo khu vực: các thiết bị gần nhau thì chia thành một nhóm. Phân nhóm có chú ý đến phân đều công suất cho các nhóm: tổng công suất của các nhóm gần bằng nhau. Dòng tải của từng nhóm gần với dòng tải của CB chuẩn. Số nhóm không nên quá nhiều: 2,3 hoặc 4 nhóm . Dựa vào các yếu tố trên ta chia phụ tải của phân xưởng thành hai nhóm như sau: Bảng 1.2 Tên nhóm Kí hiệu trên Số Pđm(kw) cos đm Ksd máy mặt bằng lượng 1A 3 3 0.8 0.5 2A 2 4 0.85 0.5 3A 1 8 0.7 0.5 Nhóm 1 4A 2 6 0.86 0.5 5A 2 5 0.75 0.5 6A 2 2.5 0.82 0.5 7A 2 4.5 0.72 0.5 8A 2 8.5 0.76 0.5 Bảng 1.3 Tên nhóm Kí hiệu trên Số Pđm(kw) cos đm Ksd máy mặt bằng lượng 1B 2 3.5 0.8 0.5 Trang 8
  5. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2B 2 4 0.85 0.5 4B 1 6 0.86 0.5 8B 2 8.5 0.76 0.5 Nhóm 2 9B 2 10 0.78 0.5 10B 2 9 0.73 0.5 11B 1 3.5 0.83 0.5 12B 1 12 0.77 0.5 III. XÁC ĐỊNH PHỤTẢI TÍNH TOÁN CHO PHÂN XƯỞNG : 1. Xác định phụ tải tính toán cho từng nhóm:  Hệ số công suất trung bình cho từng nhóm được xác định theo công thức sau: n cos ij .Pñmij i 1 Cos tbj = n (1.1)  Pñmij i 1 Hệ số công suất trung bình của nhóm 1: 3.3.0,8 4.2.0,85 8.0,7 2.6.0,86 2.8,5.0,76 2,5.2.0,82 2.5.0,75 2.4,5.0,72 Cos tb1 3.3 4.2 8 2.6 2.8,5 2.2,5 2.5 2.4,5 60,92 0,78 78 Hệ số công suất trung bình của nhóm 2: 2.3.0,8 2.4.0,85 6.0,86 2.8,5.0, 76 2.10.0, 78 2.9.0, 73 3,5.0,83 12.0, 77 Cos tb2 2.3 2.4 6 2.8,5 2.10 2.9 3,5 12 70,565 0,78 90,5 Trang 9
  6. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2. Xác định hệ số sử dụng trung bình Ksdtb cho từng nhóm được xác định theo công thức sau: n  Ksdi Pdmi K i 1 (1.2) sdtb n  Pdmi i 1 Hệ số sử dụng trung bình của nhóm 1 là: K 0.5 sdtb1 Hệ số sử dụng trung bình của nhóm 2 là: K 0,5 sdtb2 3. Xác định phụ tải tính toán theo phương pháp số thiết bị dùng điện hiệu quả (nhq): Giả thiết có một nhóm máy gồm nj thiết bị có công suất định mức và chế độ làm việc khác nhau. Ta gọi nhq là số thiết bị tiêu thụ điện năng hiệu quả của nhóm máy, đó là một số quy đổi gồm có n hq thiết bị có công suất định mức và chế độ làm việc như nhau và tạo nên phụ tải tính toán bằng phụ tải tiêu thụ thực bởi n j thiết bị tiêu thụ trên. Số thiết bị tiêu thụ điện năng hiệu quả được xác định một cách tương đối chính xác theo các bước như sau:  Bước 1: Xác định số thiết bị trong từng nhóm nj  Bước 2: Xác định số thiết bị có công suất lớn nhất trong nhóm Pmaxj 1  Bước 3: Xác định tổng số thiết bị n1j trong nhóm có: Pđmij ≥ Pmaxj 2 nj  Bước 4: Tính tổng công suất thiết bị có trong nhóm:  Pdmi i 1 n1 j  Bước 5: Xác định tổng công suất P1j của n1j thiết bị trong nhóm:  P1dmi i 1 n1 j  P1dmj n1 j i 1  Bước 6: Lập tỉ số : n*j = ; P*j = nj n j  Pdmij i 1  Bước 7: Tra bảng đồ thị tìm nhq*j = f(n*j , P*j). Suy ra nhqj = n*j . nj  Bước 8: Từ nhqj , Ksdj ta tra bảng tìm được Kmaxj  Bước 9: Xác định phụ tải tính toán nhóm j: Trang 10
  7. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu nj Pttj = Kmaxj . Ksdj .  Pdmij (1.3) i 1 Pttj Sttj = (1.4) Cos tbj 2 2 Qttj = Sttj Pttj (1.5) Xác định phụ tải tính toán cho nhóm 1 theo phương pháp số thiết bị dùng điện có hiệu quả (nhq) : Tổng số thiết bị nhóm 1 : n1 =16 Thiết bị có công suất lớn nhất trong nhóm là: 1 8,5 Pmax1 = 8,5 KW. P 4,25 KW 2 max1 2 Thiết bị có công suất lớn hơn hay bằng một nữa Pmax1 : n11= 9 Tổng công suất của thiết bị trong nhóm : n1 P P 3.3 4.2 8 6.2 8,5.2 2,5.2 5.2 4,5.2 78KW   dmi1 i 1 Tổng công suất của n11 thiết bị : n11 P11  Pdmi1 2.8,5 2.4,5 5.2 6.2 8 56KW i 1 Lập tỉ số : n11 9 n*1 0,5625 n1 16 P 56 P 11 0,72 *1 P 78  Tra bảng 3-1 trang 36 sách Cung cấp điện- Nguyễn Xuân Phú đối với n*1 = 0,15 và P*1= 0,4 ta được : nhq*1 = f(n*1,p*1) = 0,87 Suy ra nhq1 = nhq*1 . n1 = 0,87 . 16 = 13,92 Từ nhq1=13,92 và Ksdtb1= 0.5 tra theo đường cong Kmax = f(Ksd ; nhq) Hình 3-5 trang 32 Sách Cung cấp điện - Nguyễn Xuân Phú ta suy ra: Kmax1 = 1.3 4. Xác định phụ tải tính toán nhóm 1 : Công suất phụ tải tính toán của nhóm 1 : n1 Ptt1 = Kmax1 . Ksdtb1 .  Pdmi1 = 1,3 . 0,5 . 78= 50,7 KW i 1 Công suất biểu kiến tính toán của nhóm 1 : Ptt1 50,7 Stt1 65 KVA costb1 0,78 Công suất phản kháng nhóm 1 : 2 2 2 2 Qtt1 Stt1 Ptt1 65 50,7 40,67 KVAR Dòng điện phụ tải nhóm 1 : S tt1 65 Itt1 = = = 98,7 (A) 3. 3.0,38 U dm Trang 11
  8. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Phụ tải tính toán của nhóm 2 được tính tương tự như nhóm 1, ta được kết quả : Bảng 1.4 Nhóm nj Cos tbj Ksdtbj Kmaxj Pj Pttj Qttj Sttj Ittj (KW) (KW) (KVar) (KVA (A) ) 1 16 0,78 0,5 1.3 78 50,7 40,67 65 98,7 2 13 0,78 0,5 1,4 90,5 63,35 50,78 81,2 123,3 5. Phụ tải tính toán động lực toàn phân xưởng được xác định theo công thức sau: m P = K (1.6) ttdl đt .  Pttj j 1 Pttdl Sttđl = (1.7) cos tbpx 2 2 Qttđl = Sttdl Pttdl (1.8) Trong đó Kđt là hệ số đồng thời được tra bảng ứng với: n = 1 đến 3 suy ra Kđt = 0.9 n = 4 đến 6 thì Kđt = 0.85 n = 6 đến 10 thì Kđt = 0.80 với n là số nhóm máy trong phân xưởng. Trong phân xưởng ta chia thành hai nhóm nên n =2. Suy ra Kđt = 0.9. Từ đó ta xác định được: m P = K = 0,9.(50,7 + 63,35) = 102,6 KW ttdl đt .  Pttj j 1 Hệ số công suất trung bình toàn phân xưởng: 2 cos .P  tbj j 0,78.78 0,78.90,5 cos j 1 0,78 tbpx 2 78 90,5  Pj j 1 Công suất biểu kiến toàn phân xưởng: Pttdl 102,6 Sttdl 131,5 KVA costbpx 0,78 Công suất phản kháng động lực toàn phân xưởng: 2 2 2 2 Qttdl Sttdl Pttdl 131,5 102,6 82,2 KVAR Dòng điện tính toán toàn phân xưởng: Sttdl 131,5 Ittdl 200A 3.Udm 3.0,38 Trang 12
  9. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu IV. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI CHIẾU SÁNG CỦA PHÂN XƯỞNG THEO PHƯƠNG PHÁP SUẤT CHIẾU SÁNG TRÊN MỘT ĐƠN VỊ DIỆN TÍCH : Mạng điện phục vụ cho chiếu sáng thường được lấy từ một tủ riêng biệt (tủ chiếu sáng), tủ này được cung cấp điện từ tủ phân phối chính. Mạng chiếu sáng của phân xưởng có thể lấy cùng một tuyến với tủ động lực. Tuy nhiên để tránh chất lượng chiếu sáng bị giảm sút thì ta nên dùng một mạng khác thì tốt hơn. Đây là phân xưởng sản xuất cho nên việc thiết kế chiếu sáng ta phải quan tâm đến loại đèn dùng trong phân xưởng. Với điều kiện phân xưởng có trần cao, yêu cầu sữa chữa chính xác và tạo điều kiện thuận lợi cho người làm việc thì ta nên chọn loại đèn Metal Halide có công suất 250W và hệ số công suất cos = 0,8. Pttcs P0 .F 2 Trong đó: Po (W/m ) là suất chiếu sáng của phân xưởng. 2 F (m ) là diện tích toàn phân xưởng. Ta có diện tích của phân xưởng là: F = 52.18 = 936 (m2) 2 Chọn P0 = 12 (W/m ). Suy ra: Pttcs P0.F 12.936 11232 W 11,232KW Với cos cs = 0,8 ta suy ra: Pttcs 11,232 Sttcs 14,04KVA coscs 0,8 2 2 2 2 Qttcs Sttcs Pttcs 14,04 11,232 8,424KVAR V. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN TOÀN PHÂN XƯỞNG: Công suất tính toán : Pttpx Pttdl Pttcs 102,6 11,232 113,832KW Công suất phản kháng: Qttpx Qttdl Qttcs 82,2 8,424 90,624KVAR Công suất biểu kiến: 2 2 2 2 Sttpx Pttpx Qttpx 113,832 90,624 145,5KVA Dòng làm việc cực đại của phân xưởng: S 145,5 I ttpx 221A ttpx 3.U 3.0,38 VI. XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CỦA NHÓM VÀ CỦA PHÂN XƯỞNG : 1. Toạ độ tâm phụ tải của từng nhóm : Trang 13
  10. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Khi thiết kế mạng điện cho phân xưởng, việc xác định vị trí đặt tủ phân phối cũng như trạm biến áp phân xưởng là rất quan trọng, nó ảnh hưởng đến các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật sao cho tổn thất công suất và tổn thất điện năng là bé nhất. Toạ độ tâm phụ tải được xác định theo công thước sau : n n  X ij .Pdmij Yij .Pdmij X i 1 ;Y i 1 (1.9) j n j n  Pdmij  Pdmij i 1 i 1 Trong đó: P ij là công suất của các thiết bị trong nhóm. Xij ,Yij là toạ độ của các thiết bị trong nhóm. Trang 14
  11. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 1.1. Tọạ độ tâm phụ tải nhóm 1 : Các thông số nhóm 1 : Bảng 1.5 Kí hiệu trên TT mặt bằng Pđm (Kw) x(m) y(m) x. Pđm y. Pđm 1 1A 3 2 4 6 12 2 1A 3 2 8 6 24 3 1A 3 2 12 6 36 4 2A 4 3,5 16,5 14 66 5 2A 4 6,5 16,5 26 66 6 3A 8 7 11,5 56 92 7 4A 6 5 3,5 30 21 8 4A 6 8 3,5 48 21 9 5A 5 19,5 7,5 97,5 37,5 10 5A 5 22 7,5 110 37,5 11 6A 2,5 17,5 1 43,75 2,5 12 6A 2,5 33 1 82,5 2,5 13 7A 4,5 29 7,5 130,5 33,75 14 7A 4,5 31 7,5 139,5 33,75 15 8A 8,5 16,5 16,5 140,25 140,25 16 8A 8,5 19 16,5 161,5 140,25 Xác định tâm phụ tải của nhóm 1 : Từ bảng 1.5 Suy ra tọa độ tâm phụ tải nhóm 1 là: 15 x .P  i1 dmi1 1097,5 X i 1 14(m) 1 15 78  Pdmi1 i 1 15 y .P  i1 dmi1 766 Y i 1 9,8(m) 1 15 78  Pdmi1 i 1 Vậy đặt tủ động lực của nhóm 1 ở tọa độ X = 14 (m) và Y = 9,8 (m) 1.2 Toạ độ tâm phụ tải nhóm 2 : Các thông số của nhóm 2 : Bảng 1.6 Kí hiệu trên TT mặt bằng Pđm (Kw) x(m) y(m) x. Pđm y. Pđm Trang 15
  12. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 1 1B 3 51 6 153 18 2 1B 3 51 10,5 153 31,5 3 2B 4 44 16,5 132 66 4 2B 4 48,5 16,5 148 66 5 4B 6 42 6,5 252 39 6 8B 8,5 32 16,5 272 140,25 7 8B 8,5 36 16,5 306 140,25 8 9B 10 40,5 10,5 405 105 9 9B 10 43,5 10,5 435 105 10 10B 9 38 1 342 9 11 10B 9 42 1 378 9 12 11B 3,5 39,5 16,5 138,25 57,75 13 12B 12 46 1 552 12 Từ bảng 1.6 Suy ra tọa độ tâm phụ tải nhóm 2 là: 15 3666,26 x .P  i2 dmi2 3666,25 X i 1 40,5(m) 2 15 90,5  Pdmi2 i 1 15 y .P  i2 dmi2 798,75 Y i 1 8,8(m) 2 15 90,5  Pdmi2 i 1 Vậy đặt tủ động lực của nhóm 2 ở tọa độ X = 40,5 (m) và Y = 8,8 (m) 2. Xác định tâm phụ tải phân xưởng: Trang 16
  13. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2 X .P  j dmj 14.78 40,5.90,5 X j 1 28,23(m) px 2 78 90,5  Pdmj j 1 2 Y .P  j dmj 9,8.78 8,8.90,5 Y j 1 9,26(m) px 2 78 90,5  Pdmj j 1 Vậy đặt tủ động lực của toàn phân xưởng ở tọa độ X = 28,23 (m) và Y = 9,26 (m) VIII. XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ ĐẶT TỦ ĐỘNG LỰC CHO TỪNG NHÓM MÁY : Khi xác định vị trí đặt tủ động lực và tủ phân phối ta cần chú ý đến các yêu cầu sau: - Tủ đặt gần tâm phụ tải. - Thuận lợi cho quan sát toàn nhóm hay toàn phân xưởng và dễ dàng cho việc lắp đặt, sữa chữa. - Không gây cản trở lối đi. - Gần cửa ra vào, an toàn cho người. - Thông gió tốt Tuy nhiên việc đặt tủ theo tâm phụ tải trên thực tế thì không thỏa được các yêu cầu trên nên ta có thể dời tủ đến vị trí khác thuận tiệân hơn như gần cửa ra vào và cũng gần tâm phụ tải hơn. Vì vậy dựa vào các điều kiện trên ta chọn vị trí đặt tủ phân phối và tủ động lực như sau: Vị trí đặt tủ động lực của nhóm 1: DB1 (1m ; 17m). Vị trí đặt tủ động lực của nhóm 2: DB2 (53m ; 17m). Vị trí đặt tủ phân phối của phân xưởng: MDB (22m ; 17m). CHƯƠNG II : CHỌN BIẾN ÁP PHÂN XƯỞNG 1) Chọn số lượng và công suất của trạm biến áp: Vốn đầu tư của trạm biến áp chiếm một phần rất quan trọng trong tổng số vốn đầu tư của hệ thống điện. Vì vậy việc chọn vị trí, số lượng và công suất định mức của máy biến áp là việc làm rất quan trọng. Để chọn trạm biến áp cần đưa ra một số phương án có xét đến các ràng buộc cụ thể và tiến hành tính toán so sánh điều kiện kinh tế, kỹ thuật để chọn ra được phương án tối ưu nhất. a) Chọn vị trí đặt trạm biến áp : Để xác định vị trí hợp lý của trạm biến áp cần xem xét các yêu cầu sau: Gần tâm phụ tải. Thuận tiện cho các tuyến dây vào/ ra. Thuận lợi trong quá trình lắp đặt, thi công và xây dựng. Đặt nơi ít người qua lại, thông thoáng. Phòng cháy nổ, ẩm ướt, bụi bặm và là nơi có địa chất tốt. Trang 17
  14. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu An toàn cho người và thiết bị. Trong thực tế, việc đặt trạm biến áp phù hợp tất cả các yêu cầu trên là rất khó khăn. Do đó tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể trong thực tế mà đặt trạm sao cho hợp lý nhất. Căn cứ vào các yêu cầu trên và dựa vào sơ đồ vị trí phân xưởng. Ta chọn vị trí lắp đặt trạm biến áp như sau : Trạm biến áp đặt cách phân xưởng 20 m, gần lưới điện quốc gia và gần tủ phân phối chính MDB (Main Distribution Board ). b) Chọn số lượng và chủng loại máy biến áp : Chọn số lượng máy biến áp phụ thuộc vào nhiều yếu tố như: Yêu cầu về liên tục cung cấp điện của hộ phụ tải. Yêu cầu về lựa chọn dung lượng máy biến áp. Yêu cầu về vận hành kinh tế trạm biến áp.  Đối với hộ phụ tải loại 1: thường chọn 2 máy biến áp trở lên.  Đối với hộ phụ tải loại 2: số lượng máy biến áp được chọn còn tuỳ thuộc vào việc so sánh hiệu quả về kinh tế- kỹ thuật. c) Xác định dung lượng của máy biến áp : Có nhiều phương pháp để xác định dung lượng của máy biến áp. Nhưng vẫn phải dựa theo các nguyên tắc sau đây: Chọn theo điều kiện làm việc bình thường có xét đến quá tải cho phép (quá tải bình thường). Mức độ quá tải phải được tính toán sao cho hao mòn cách điện trong khoảng thời gian xem xét không vượt quá định mức tương ứng với nhiệt độ cuộn dây là 98 oC. Khi quá tải bình thường, nhiệt độ điểm nóng nhất của cuộn dây có thể lớn hơn (những giờ phụ tải cực đại) nhưng không vượt quá 140oC và nhiệt độ lớp dầu phía trên không vượt quá 95oC. Kiểm tra theo điều kiện quá tải sự cố (hư hỏng một trong những máy biến áp làm việc song song) với một thời gian hạn chế để không gián đoạn cung cấp điện. Vậy ta chọn MBA của hãng THIBIDI có các thông số như sau: Trang 18
  15. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu MÁY BIẾN ÁP BA PHA - Dung lượng (KVA) 160 - Tiêu hao không tải Po(W) 280 - Dòng điện không tải(%) 2 - Tiêu hao ngắn mạch ở 75oC (W) 2330 - Điện áp ngắn mạch Un(%) 4 - Tổng trọng lượng (kg.s) 969 CHƯƠNG III: CHỌN PHƯƠNG ÁN ĐI DÂY. I. VẠCH PHƯƠNG ÁN ĐI DÂY TRONG MẠNG PHÂN XƯỞNG : 1) Yêu cầu: Bất kỳ phân xưởng nào ngoài việc tính toán phụ tải tiêu thụ để cung cấp điện cho phân xưởng, thì mạng đi dây trong phân xưởng cũng rất quan trọng. Vì vậy ta cần đưa ra phương án đi dây cho hợp lý, vừa đảm bảo chất lượng điện năng, vùa có tính an toàn và thẩm mỹ. Một phương án đi dây được chọn sẽ được xem là hợp lý nếu thoã mãn những yêu cầu sau: Đảm bảo chất lượng điện năng. Đảm bảo liên tục cung cấp điện theo yêu cầu của phụ tải. An toàn trong vận hành. Linh hoạt khi có sự cố và thuận tiện khi sửa chữa. Đảm bảo tính kinh tế, ít phí tổn kim loại màu. Sơ đồ nối dây đơn giản, rõ ràng. Trang 19
  16. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2) Phân tích các phương án đi dây: Có nhiều phương án đi dây trong mạng điện, dưới đây là 2 phương án phổ biến: a) Phương án đi dây hình tia: MBA Trong sơ đồ hình tia, các tủ phân phối phụ được cung cấp điện từ tủ phân phối chính bằng các tuyến dây riêng biệt. Các phụ tải trong phân xưởng cung cấp điện từ tủ phân phối phụ qua các tuyến dây riêng biệt. Sơ đồ nối dây hình tia có một số ưu điểm và nhược điểm sau:  Ưu điểm: - Độ tin cậy cung cấp điện cao. - Đơn giản trong vận hành, lắp đặt và bảo trì. - Sụt áp thấp.  Nhược điểm: - Vốn đầu tư cao. - Sơ đồ trở nên phức tạp khi có nhiều phụ tải trong nhóm. - Khi sự cố xảy ra trên đường cấp điện từ tủ phân phối chính đến các tủ phân phối phụ thì một số lượng lớn phụ tải bị mất điện. - Phạm vi ứng dụng: mạng hình tia thường áp dụng cho phụ tải tập trung (thường là các xí nghiệp, các phụ tải quan trọng :loại 1 hoặc loại 2). b) Phương án đi dây phân nhánh: Trong sơ đồ đi dây theo kiểu phân nhánh ta có thể cung cấp điện cho nhiều phụ tải hoăïc các tủ phân phối phụ. Trang 20
  17. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Sơ đồ phân nhánh có một số ưu nhược điểm sau:  Ưu điểm: Giảm được số các tuyến đi ra từ nguồn trong trường hợp có nhiều phụ tải. Giảm được chi phí xây dựng mạng điện. Có thể phân phối clang seat đều trên các tuyến dây.  Nhược điểm: Phức tạp trong vận hành và sửa chữa. Các thiết bị ở cuối đường dây sẽ có độ sụt áp lớn khi một trong các thiết bị điện trên cùng tuyến dây khởi động. Độ tin cậy cung cấp điện thấp. Phạm vi ứng dụng : sơ đồ phân nhánh được sử dụng để cung cấp điện cho các phụ tải công suất nhỏ, phân bố phân tán, các phụ tải loại 2 hoặc loại 3. c) Sơ đồ mạng hình tia phân nhánh : Thông thường mạng hình tia kết hợp phân nhánh thường được phổ biến nhất ở các nước, trong đó kích cỡ dây dẫn giảm dần tại mọi điểm phân nhánh, dây dẫn thường được kéo trong ống hay các mương lắp ghép.  Ưu điểm: Chỉ một nhánh cô lập trong trường hợp có sự cố (bằng cầu chì hay CB) việc xác định sự cố cũng đơn giản hoá bảo trì hay mở rộng hệ thống điện, cho phép phần còn lại hoạt động bình thường, kích thước dây dẫn có thể chọn phù hợp với mức dòng giảm dần cho tới cuối mạch.  Nhược điểm: Sự cố xảy ra ở một trong các đường cáp từ tủ điện chính sẽ cắt tất cả các mạch và tải phía sau. Trang 21
  18. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 3) Vạch phương án đi dây : Khi vạch phương án đi dây cho một phân xưởng ta cần lưu ý các điểm sau: Từ tủ phân phối đến các tủ động lực thường dùng phương án đi hình tia. Từ tủ động lực đến các thiết bị thường dùng sơ đồ hình tia cho các thiết bị công suất lớn và sơ đồ phân nhánh cho các thiết bị công suất nhỏ . Các nhánh đi từ tủ phân phối không nên quá nhiều (n<10) và tải của các nhánh có công suất gần bằng nhau. Khi phân tải cho các nhánh nên chú ý dến dòng định mức của các CB chuẩn. Đối với phụ tải loại 1 chỉ được sử dụng sơ đồ hình tia. Do đặc điểm của phân xưởng là phụ tải tập trung và phân xưởng thuộc hộ tiêu thụ loại hai nên ta chọn phương án đi dây theo sơ đồ hình tia từ tủ phân phối chính đến các tủ phân phối phụ và từ tủ phân phối phụ DB đến các thiết bị như sau: II. XÁC ĐỊNH PHƯƠNG ÁN LẮP ĐẶT DÂY : - Từ trạm biến áp đến tủ phân phối chính ta chọn phương án đi dây trên không dọc theo tường và có giá đỡ gắn sứ cách điện. Từ tủ phân phối chính đến tủ đôïng lực ta đi dây hình tia và đi trên máng cáp. Toàn bộ dây và cáp từ tủ động lực đến các động cơ đều được đi ngầm trong đất. Hệ thống chiếu sáng được lấy nguồn từ tủ phân phối chính và đi trên máng cáp. Cáp được chôn ngầm dưới đất có những ưu và nhược điểm sau:  Ưu điểm: giảm công suất điện, tổn thất điện, không ảnh hưởng đến vận hành và tạo ra vẻ thẩm mỹ.  Nhược điểm: giá thành cao, rẽ nhánh gặp nhiều khó khăn, khi xảy ra hư hỏng khó phát hiện. Trang 22
  19. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Kí hiệu thiết bị trên mặt bằng Nhánh Công suất nhánh 1A – 1A – 1A – 4A – 4A 1 21KW NHÓM 1 2A– 2A – 3A – 8A–8A 2 33 KW 5A – 5A– 6A – 6A – 7A–7A 3 24 KW Kí hiệu thiết bị trên mặt bằng Nhánh Công suất nhánh 2B – 2B – 11B – 8B – 8B 1 28,5 KW NHÓM 2 9B – 9B – 4B – 1B – 1B 2 26 KW 12B – 10B – 10B 3 36 KW 1) Sơ đồ mặt bằng đi dây phân xưởng 1 : Trang 23
  20. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Trang 24
  21. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2) Sơ đồ nguyên lý đi dây mạng phân xưởng : Trang 25
  22. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu CHƯƠNG IV: CHỌN DÂY DẪN VÀ KHÍ CỤ BẢO VỆ ĐẶT VẤN ĐỀ: Việc chọn dây dẫn và khí cụ bảo vệ cho một công trình điện thường phải dựa vào các chỉ tiêu kinh tế và kỹ thuật. Tuy nhiên trong mạng điện hạ áp, mạng điện phân xưởng có chiều dài truyền tải ngắn và công suất nhỏ nên khi chọn dây dẫn, cáp cũng như khí cụ bảo vệ người ta thường căn cứ vào chỉ tiêu kỹ thuật sau:  Dòng phát nóng cho phép.  Độ tổn thất điện áp cho phép.  Độ bền nhiệt khi xuất hiện ngắn mạch. I. CHỌN DÂY DẪN VÀ CÁP 1) Chọn loại cáp và dây dẫn a) Các loại cáp, dây dẫn và phạm vi ứng dụng. Các loại cáp được bọc cách điện trong mạng hạ áp do công ty cáp điện Việt Nam CADIVI sản xuất: Dây nhôm lõi thép xoắn As : đây là dây nhôm cứng, nhiều sợi xoắn quanh lõi thép mạ kẽm làm tăng chịu lực căng. Dây nhôm xoán A : đây là dây nhôm cứng, nhiều sợi xoắn, dùng cho đường dây truyền tải trên không. Dây đồng xoắn C : đây là dây đồng cứng, nhiều sợi xoắn, dùng cho đường dây truyền tải trên không. Cáp vặn xoắn LV – ABC : là dây nhôm cứng, nhiều sợi cán ép chặt, cách điện XLPE, dùng cho đường dây truyền tải điện hạ áp trên không. Dây DUPLEX DV : dây đồng hoặc nhôm, cách điện PVC hoặc XLPE, dùng dẫn điện từ đường truyền tải vào hộ tiêu thụ. Dây đôi mềm VCm : là dây đồng mềm, nhiều sợi xoắn, cách điện PVC, dùng dẫn điện cho các thiết bị điện dân dụng. Dây và cáp điện lực CV: đây là loại dây cáp đồng nhiều sợi xoắn cách điện bằng PVC, điện áp cách điện đến 660V, cáp CV thường được sử dụng cho mạng điện phân phối khu vực. Dây cáp điện lực 2, 3, 4 ruột CVV : đây là loại cáp đồng nhiều sợi xoắn, có 2, 3 hoặc 4 ruột, cách điện bằng nhựa PVC. Điện áp cách điện đến 660V. Loại cáp này thường được dùng cho các động cơ 1 pha và 3 pha. Dây và cáp điện lực AV : là dây nhôm hay nhôm lõi thép nhiều sợi xoắn, cách điện PVC, điện áp cách điện đến 660V, dùng cho mạng điện phân phối khu vực. Dây đơn 1 sợi (nhiều sợi) VC : là dây đồng, một hoặc nhiều sợi, cách điện PVC, dùng thiết trí đường điện chính trong nhà. Cáp điện kế ĐK : là dây đồng nhiều sợi xoắn, có 2, 3 hay 4 ruột, cách điện PVC, có lớp giáp nhôm, dùng dẫn điện từ đường dây vào đồng hồ điện. Trang 26
  23. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu b) Chọn loại cáp và dây dẫn: Phương pháp lựa chọn dây dẫn và cáp dựa trên các chỉ tiêu kỹ thuật sau:  Nhiệt độ dây, cáp không được vượt quá nhiệt độ cho phép quy định bởi nhà chế tạo trong chế độ vận hành bình thường cũng như trong chế độ vận hành sự cố khi xuất hiện ngắn mạch.  Độ sụt áp không được vượt quá độ sụt áp cho phép. Dựa vào các chỉ tiêu kỹ thuật trên ta chọn cáp và dây dẫn của hãng CADIVI cho mạng điện phân xưởng như sau: - Từ MBA đến tủ phân phối chính MDB chọn cáp điện lực CV đơn lõi, có cách điện PVC cho 3 dây pha A B C và một dây trung tính N. Trong đó dây trung tính N có tiết diện bằng ½ tiết diện dây pha. - Đường dây từ tủ phân phối chính MDB đến các tủ phân phối phụ DB ta chọn cáp điện lực CV 1 lõi, ruột đồng nhiều sợi có cách điện PVC cho 3 dây pha A B C và một dây trung tính N. - Đối với đường dây từ tủ phân phối phụ DB đến các động cơ ta chọn cáp CVV 3 lõi, cách điện bằng PVC, ruột đồng nhiều sợi. 2) Chọn dây dẫn theo điều kiện phát nóng : Dây dẫn được chọn theo điều kiện phát nóng lâu dài cho phép sẽ đảm bảo cho cách điện của dây dẫn không bị phá hỏng do nhiệt độ của dây dẫn đạt đến trị số nguy hiểm cho cách điện của dây. Điều này được thực hiện khi dòng điện phát nóng cho phép của dây, cáp phải lớn hơn dòng điện làm việc lâu dài cực đại chạy trong dây dẫn . I I lv max (3.1) cp K Trong đó: .I cp : Dòng điện làm việc lâu dài cho phép của cáp và dây dẫn (A). . K : Hệ số điều chỉnh theo điều kiện lắp đặt thực tế. * Nếu dây, cáp không chôn dưới đất thì K= K1.K2.K3 với: _ Hệ số K1 xét đến ảnh hưởng của cách lắp đặt. _ Hệ số K2 xét đến số mạch dây, cáp trong một hàng đơn. 0 _ Hệ số K3 xét đến nhiệt độ môi trường khác 30 C. * Nếu dây, cáp chôn ngầm trong đất thì K= K4.K5.K6.K7 với: _ Hệ số K4 xét đến ảnh hưởng của cách lắp đặt. _ Hệ số K5 xét đến số mạch dây, cáp trong một hàng đơn. _ Hệ số K6 xét đến tính chất của đất. 0 _ Hệ số K7 xét đến nhiệt độ đất khác 20 C Vì khoảng cách từ tủ phân phối đến tủ động lực cũng như từ tủ động lực đến từng thiết bị là ngắn, nếu như thời gian làm việc của các máy ít thì việc lựa chọn theo dòng phát nóng sẽ đảm bảo về chỉ tiêu kỹ thuật cũng như ít lãng phí về kim loại màu. Trang 27
  24. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu a) Chọn cáp từ tủ động lực đến các động cơ : Dây cáp đi từ tủ động lực đến các động cơ ta chọn cáp CVV bọc cách điện PVC, cáp được đặt trong ống và đi ngầm dưới đất. Số mạch trong hàng là một, đất khô và chọn nhiệt độ của đất là 20 0C. Tra bảng (bảng phụ lục 2 của thầy Quyền Huy Ánh) ứng với cáp đi ngầm dưới đất ta được: K4 = 0.8 K5 = 1 K6 = 1 K7 = 1 K K 4 .K 5 .K 6 .K 7 0,8.1.1.1 0,8  Chọn cáp cho nhóm 1 : Dòng điện định mức của nhánh được tính theo công thức: n 1 Pñmij I ñmij  (3.2) 3U ñm i 1 cos ij Dòng điện cực đại của nhánh: Ilvmaxij = Kđt.Iđmij (3.3) Nhánh 1 : 1A, 1A, 1A, 4A,4A Từ công thức (3.2) ta tính được: 1 3.3 2.6 Iñm11 38,29A 3.0,38 0,8 0,86 Từ công thức (3.3) ta tính được Ilvmax11 = 0,85.38,29 = 32,55 A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức I Z = 40A. Sau đó ta chỉnh dòng định mức của CB theo công thức: Imax = Kr . IZ (3.4) Với Kr là hệ số hiệu chỉnh dòng định mức của CB. Kr = 0,8 ÷ 1 đối với CB có cơ cấu từ nhiệt Kr = 0,4 ÷ 1 đối với CB có cơ cấu điện từ Vậy ta chọn dòng định mức max Imax11 = Kr . Iz = 0,85.40 = 34 A (CHỌN MCCB)(ứng với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,85). I 34 Suy ra: I max11 42,5A .(CHỌN DÂY) cp K 0,8 Tra bảng dây dẫn CADIVI ta chọn dây cáp CCV 3 bọc cách điện bằng PVC có thông số sau: Trang 28
  25. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Số Ñöôøng Tieát dieän Ñöôøng kính Cöôøng ñoä sợi/đường kính Troïng löôïng gaàn danh ñònh daây daãn toái ña kính sợi caùch ñieän ñuùng (kg/km) (mm) (mm) (A) (N x mm) (mm) CVV 3x8 7/1,2 3,6 6 15,5 44 Nhánh 2 : 2A, 2A, 3A, 8A,8A Tính toán tương tự như nhánh 1 ta được: 1 2.4 8 8,5.2 Iñm12 65A 3.0,38 0,85 0,7 0,76 Ilvmax12 Kdt .Idm12 0,85.65 55,25A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức I Z = 60A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,95 ta được: Từ công thức (3.4) suy ra:I max12 = 0,95.60= 57A (chọn MCCB) I 57 Từ công thức (3.1) :I max12 71,25A (chọn dây) cp K 0,8 Vậy ta chọn dòng định mức cho phép Icp = 71,25A. Từ kết quả trên ta chọn dây dẫn với thông số sau: Số Đường Tiết diện Đường kính Cường độ sợi/đường kính Trọng lượng gần danh định dây dẫn tối đa kính sợi cách điện đúng (kg/km) (mm) (mm) (A) (N x mm) (mm) CVV 3x22 7/2,0 6 9,2 23,4 82 Nhánh 3: 5A, 5A,6A,6A,7A,7A Tương tự ta có: 1 2.2,5 2.5 2.4,5 Iñm13 48,5A 3.0,38 0,82 0,75 0,72 Ilvmax13 Kdt .Idm13 0,85.48,5 41,225A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức I Z =50A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,9 ta được: Imax13 = 0,85.50 = 42,5A I 42,5 I max13 53,125A cp K 0,8 Từ kết quả trên ta chọn dây dẫn với thông số sau: Tiết diện Số Đường kính Đường Trọng lượng gần Cường độ Trang 29
  26. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu danh định sợi/đường dây dẫn kính đúng (kg/km) tối đa (mm) kính sợi (mm) cách điện (A) (N x mm) (mm) CVV 3x14 7/1,6 4,8 7,6 20,1 62  Chọn cáp nhóm 2 : Tính tóan tương tự như nhóm 1 ta được: Nhánh 1: 2A, 2A, 8A,8A,11A 1 2.4 2.8,5 3,5 Iñm21 54,7A 3.0,38 0,85 0,76 0,83 Ilvmax 21 Kdt .Idm21 0,85.54,7 46,495A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức IZ = 50A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,95 ta được: Imax21 = Kr . IZ = 0,95.50 = 47,5A I 47,5 I max 21 59,375A cp K 0,8 Từ kết quả trên ta chọn dây dẫn với thông số sau: Số Đường Tiết diện Đường kính Cường độ sợi/đường kính Trọng lượng gần danh định dây dẫn tối đa kính sợi cách điện đúng (kg/km) (mm) (mm) (A) (N x mm) (mm) CVV 3x14 7/1,6 4,8 7,6 20,1 62 Nhánh 2 : 1A,1A,4A,9A,9A 1 2.3 6 2.10 Iñm22 60,95A 3.0,38 0,8 0,86 0,78 Ilvmax 22 Kdt .Idm22 0,85.60,95 51,8A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức I Z = 60A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,9 ta được: Imax22 = Kr . IZ = 0,9.60 = 54A I 54 I max 22 67,5A cp K 0,8 Từ kết quả trên ta chọn dây dẫn với thông số sau: Tiết diện Số Đường kính Đường Trọng lượng gần Cường độ danh định sợi/đường dây dẫn kính đúng (kg/km) tối đa Trang 30
  27. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu (mm) kính sợi (mm) cách điện (A) (N x mm) (mm) CVV 3x22 7/2,0 6,00 9,2 23,4 82 Nhánh 3: 10A,10A,12A 1 2.9 12 Iñm23 61,14A 3.0,38 0,73 0,77 Ilvmax 23 Kdt .Idm23 0,85.61,14 51,969A Phối hợp chọn dây dẫn với CB, ta chọn CB có dòng định mức I Z = 60A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,9 ta được: Imax22 = Kr . IZ = 0,9.60 = 54A I 54 I max 22 67,5A cp K 0,8 Từ kết quả trên ta chọn dây dẫn với thông số sau: Số Đường Tiết diện Đường kính Cường độ sợi/đường kính Trọng lượng gần danh định dây dẫn tối đa kính sợi cách điện đúng (kg/km) (mm) (mm) (A) (N x mm) (mm) CVV 3x22 7/2,0 6,0 9,2 23,4 82 b) Chọn dây dẫn từ tủ phân phối chính đến tủ động lực của phân xưởng : Tuyến dây đi từ tủ phân phối chính đến tủ động lực ta đi dây 4 dây (3 dây pha và một dây trung tính) và đi trên máng cáp, một mạch, bọc cách điện PVC, nhiệt độ môi trường 300C nên tra bảng phụ lục 2 ta có: K1 = 1 K2 = 1 K3 = 1 K K1.K 2 .K 3 1.1.1 1 Dòng làm việc của nhóm 1 là : Stt1 65 Ilvmax1 98,75A 3.Udm 3.0,38 Kết hợp với CB bảo vệ ta chọn CB có dòng định mức I Z = 120A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,85 ta được: Imax1 = Kr . IZ = 0,85.120= 102A I 102 I max1 102A cp K 1 Tra bảng chọn dây của CADIVI ta chọn dây cáp điện lực CV-25 cho 3 dây pha và CV-14 cho dây trung tính nối đất. Trang 31
  28. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Tiết diện Số sợi / Đường kính Đường kính Trọng lượng Cường độ danh định đ.kính sợi dây dẫn tổng (mm) gần đúng tối đa (mm2) (Nxmm) (mm) (Kg/km) (Ampe) CV 16 7/1,7 5,1 8,1 192 95 CV 25 7/2,14 6,42 9,6 291 115 Dòng làm việc của nhóm 2 là : Stt 2 81,2 Ilvmax 2 123,3A 3.Udm 3.0,38 Kết hợp với CB bảo vệ ta chọn CB có dòng định mức IZ = 140 A. Hiệu chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr 0,9 . Từ công thức (3.4) ta được: Imax2 = Kr . IZ = 0,9.140 = 126A I 126 I Z 126A CP2 K 1 Tra bảng chọn dây của CADIVI ta chọn dây cáp điện lực CV-35 cho 3 dây pha và CV-25 cho dây trung tính nối đất. Tiết diện Số sợi / Đường kính Đường kính Trọng lượng Cường độ danh định đ.kính sợi dây dẫn tổng (mm) gần đúng tối đa (mm2) (Nxmm) (mm) (Kg/km) (Ampe) CV 25 7/2,14 6,42 9,6 291 115 CV 35 7/2,52 7,56 11 395 140 c) Chọn dây từ trạm biến áp đến tủ phân phối chính của phân xưởng: Từ việc lựa chọn dây dẫn như trên và theo các thông số tính toán ta có: Dòng làm việc của toàn phân xưởng là :Ittpx = 221A. Dòng làm việc cực đại của toàn phân xưởng: I K .I lvmax ñt ttpx Ta chọn Kđt = 0,85 . Suy ra: I K I 0,85.221 187,85A lvmax ñt ttpx Kết hợp với MCCB bảo vệ ta chọn MCCB có dòng định mức IZ = 220A. Ta chỉnh dòng định mức của MCCB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,85. Imax Kr . Iz 0,85.220 187A Vì dây từ trạm biến áp đến tủ phân phối chính đi trên không nên tra bảng (bảng phụ lục 2) ta chọn : K1 = 1 do cáp đi trên không. K2 = 1 (Do số mạch cáp trong một hàng đơn là 1 và lắp đặt theo hàng Trang 32
  29. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu đơn trên tường) 0 K3 = 1 (Do nhiệt độ môi trường là 30 C). K K1.K2.K3 1 Ilvmax 187 Icp 187A K1.K2.K3 1 Kết hợp với bảng tra dây dẫn của CADIVI ta chọn dòng định mức cho phép qua dây dẫn Với dòng Icp như trên nên ta chọn dây và cáp điện lực CV70 một lõi cho 3 dây pha và CV35 một lõi cho dây trung tính có các thông số sau: Đường Tiết diện Số sợi / Đường Trọng lượng kính Cường độ danh định đ.kính sợi kính gần đúng dây dẫn tối đa (Amp) (mm2) (Nxmm) tổng (mm) (Kg/km) (mm) CV 70 19/2,14 10,7 14,5 739 215 CV 35 7/2,52 7,56 11 395 140 3) Kiểm tra tổn thất điện áp : Tổng trở của đường dây tuy nhỏ nhưng không thể bỏ qua được. Khi dây mang tải sẽ luôn tồn tại sự sụt áp giữa đầu và cuối của dây. Chế độ vận hành của các tải (như động cơ, chiếu sáng ) phụ thuộc nhiều vào điện áp trên đầu vào của chúng và đòi hỏi giá trị điện áp gần với giá trị định mức. Do vậy cần phải chọn kích cỡ sao cho khi mang tải lớn nhất, điện áp tại điểm cuối phải nằm trong phạm vi cho phép. Theo tiêu chuẩn lắp đặt IEC thì độ sụt áp từ trạm hạ áp công cộng đến các tải như động cơ, lò sưởi, vv thì độ sụt áp U % 5% *U dm . Đối với mạng hạ áp thì tổn thất điện áp cho phép được xác định theo công thức: P .r .l Q .x .l 100 U % i 0i i i 0i i .  U 2 1000 Độ sụt áp phụ thuộc trực tiếp vào công suất của phụ tải, chiều dài dây dẫn và tỉ lệ nghịch với bình phương điện áp. Vì vậy, khi chọn dây dẫn cần phải kiểm tra lại tổn thất điện áp cho phép, nếu không thoả thì tăng tiết diện lên một cấp rồi kiểm tra lại. Trang 33
  30. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Kiểm tra tổn thất điện áp từ trạm biến áp đến tủ phân phối chính (MDB) : Khoảng cách từ trạm biến áp đến tủ phân phối là: l = 20m = 0,02 Km Với cáp đồng hạ áp CV 70, cách điện bằng nhựa PVC ta có: 2 Đường kính lõi: d= 10,4 (mm), cu 22.5 .mm / Km Do dây đi trên không hạ áp nên x0 0,25( Km) . d 2 3,14.(10,4)2 Tiết diện dây : S 84,9mm2 4 4 Điện trở của đường dây : l 22,5.0,02 R ρ . 5,3.10 3  5,3m Cu S 84,9 Điện kháng của đường dây : X x0 .l 0,25.0,02 0,0005 0,5m Tổn thất điện áp : P .R Q .X 113,832.5,3 90,62.0,5 ΔU ttpx ttpx 1,7V Udm 380 U 1,7 ΔU % .100% .100% 0.45% Udm 380 a) Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ phân phối chính MDB đến tủ động lực DB2 Khoảng cách từ tủ phân phối chính đến tủ động lực nhóm 2 là : l = 31 m= 0,031Km Với cáp đồng hạ áp CV-35 cách điện bằng nhựa PVC, đường kính lõi là: d= 7,56mm, 2 cu 22.5 .mm / Km , x0 0.25( Km) .d 2 3,14.7,562 Tiết diện dây : S 44,8mm2 4 4 Trang 34
  31. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Điện trở và điện kháng của đường dây : l 0,031 R ρ . 22,5 0,0155 15,5m D2 Cu S 44,8 3 X D2 x0.l 0,25.0,031 7,75.10  7,75m Ptt 2 63, 35KW ; Qtt 2 50,78KVAR Tổn thất điện áp : P .R Q .X (63,35.15,5 50,78.7,75) ΔU tt 2 tt 2 3,6V U 380 dm U 3,6 U % .100% .100% 0,94% Udm 380 b) Kiểm tra tổn thất điện áp từ tủ động lực DB2 đến thiết bị xa nhất của nhánh 3:  Nhánh 3 : 10A, 10A,12A Khoảng cách từ tủ động lực nhóm 2 đến thiết bị 10A là xa nhất : l = 33m. Với cáp đồng hạ áp CVV 3x22, dòng điện cho phép là 82A, đường kính lõi là: 2 d=6,0mm, cu 22.5 .mm / Km , x0 0,08 Km . Ta tính được: .d 2 3,14.6,02 Tiết diện dây : S 28,26mm2 4 4 Điện trở và điện kháng của đường dây : l 33.10 3 R ρ . 22,5 26,27.10 3  26,27m D23 Cu S 28,26 3 -3 X D23 x0.l 0.08.33.10 2,64.10  2,64m Ta quy các tải của nhánh 3 về thành một tải để dễ dàng cho việc tính toán. 3 Ptt 23 Kdt . P2 j 0,85(9 9 12) 25,5KW; i 1 2.9.0,73 12.0,77 cos 0,746 tt 23 2.9 12 Qtt 23 Ptt 23.tagtt 23 25,5.0,88 22,44KVAR Tổn thất điện áp : P .R Q .X 25,5.26,27 22,44.2,64 ΔU tt 24 tt 24 1,9V U 380 dm U 1,9 U % .100% .100% 0,5% Udm 380 Tổng tổn thất điện áp từ máy biến áp đến nhánh có chiều dài xa nhất là: ΔU % 0,45% 0,94% 0,5% 1,89% Từ kết quả trên, ta thấy U % 5% nên thỏa điều kiện cho phép. Vậy dây dẫn đã chọn là phù hợp. (Ta làm tương tự như trên) nhóm nhánh Ptt Cos tb L(m) U % Ghi chú 1 17,85 0,83 60 1,63 TDK 1 2 28,26 0,76 58 1,37 TDK Trang 35
  32. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 3 20,4 0,75 90 2 TDK 1 24.224 0,79 71 1,51 TDK 2 2 27,2 0,8 71 1,71 TDK 3 25,5 0,746 84 1,89 TDK II. CHỌN THIẾT BỊ BẢO VỆ CB (Circuit Breaker) : là một khí cụ đóng hay cắt mạch bằng phương pháp không tự động nhưng có khả năng cắt mạch tự động khi các tiếp điểm của nó có dòng điện lớn hơn mức chỉnh đặt trước đi qua. Dựa theo cấu tạo của vỏ bên ngoài, ta có các loại sau : MCB (Miniature Circuit Breaker): thường gọi là CB tép hay CB một pha. MCCB (Molded Case Circuit Breaker): là CB ba pha chung một vỏ (không phải ba CB một pha ghép lại) ELCB (Earth Leakage Circuit Breaker): đây là loại CB ngoài các chức năng đóng cắt và bảo vệ như các CB thông dụng mà nó còn kèm theo chức năng chống dòng rò bảo vệ an toàn cho người khi thiết bị điện bị rò điện.  CB có các chức năng như sau : Bảo vệ quá tải. Bảo vệ ngắn mạch. Bảo vệ thấp áp (sử dụng kèm cuộn dây bảo vệ thấp áp) Đóng cắt và cách ly  Điều kiện lựa chọn CB cho phân xưởng: Điện áp vận hành định mức: UđmCB Uđmmang. Điện áp cách điện định mức Điện áp xung định mức. Điện áp kiểm tra trong một phút. Dòng điện định mức: IZ Ilvmax Khả năng cắt dòng ngắn mạch: cu INmax Dãy điều chỉnh dòng điện định mức. f = 50  60 (Hz) Số cực: 1,2,3,4 cực Thông thường khi chọn CB cho mạng hạ áp ta cần chú ý đến điều kiện chính sau:  Dòng cắt ngắn mạch: cu INmax  Dòng điện định mức: IZ Ilvmax  Điện áp định mức: UđmCB Uđm. 1) Chọn MCCB tổng cho tủ phân phối chính : Dựa vào điều kiện lựa chọn CB như trên ta có: Vậy dựa vào kết quả tính toán và điều kiện lựa chọn CB ta quyết định chọn MCCB và ELCB tổng của hãng Mitsubishi : Ilvmax (A) MCCB(Misubishi) Trang 36
  33. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Iz (A) Số hiệu Số cực 187,85 200 NF250-CW 3 2) Chọn MCCB cho các tủ động lực : Từ kết quả tính toán như trên ta chọn MCCB của nhóm 1 và nhóm 2 MCCB(Misubishi) NHÓM Ilvmaxj Iz (A) Số hiệu Số (A) cực 1 98.75 100 NF125-CW 3 2 123,3 125 NF150-CW 3 3) Chọn MCCB bảo vệ cho nhánh các động cơ a)Đối với các nhánh trong nhóm 1 ta có: NHÁNH Ilvmaxj MCCB(Misubishi) (A) Iz Số hiệu Số (A) cực 1 32,55 40 NF63-CW 3 2 55,25 63 NF63-CW 3 3 41,225 50 NF63-CW 3 b)Đối với các nhánh trong nhóm 2 ta có: NHÁNH Ilvmaxj MCCB(Misubishi) (A) Iz Số hiệu Số (A) cực 1 46,495 50 NF63-CW 3 2 51,8 63 NF63-CW 3 3 51,969 63 NF63-CW 3 4) Chọn CB cho các phụ tải của 2 nhóm công thức tính Ilv của từng phụ tải : Pdm Ilv 3Udm cos (Tất cả các CB được chọn là CB có 3 cực và điện áp định mức của CB là 400V) Trang 37
  34. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu ký U I STT P Cos đm lv CB nhóm (hãng Mitsubishi) hiệu đm (kv) (A) (kw) Iz (A) Số hiệu 1 1 3 0,8 0,38 5,7 6 BH-D6(IEC 60898) 2 2 4 0,85 0,38 7,1 10 BH-D6(IEC 60898) 3 3 8 0,7 0,38 17,36 20 BH-D6(IEC 60898) 4 4 6 0,86 0,38 10,6 13 BH-D6(IEC 60898) 5 5 5 0,75 0,38 10,1 13 BH-D6(IEC 60898) 6 6 2.5 0,82 0,38 4,63 6 BH-D6(IEC 60898) 7 7 4.5 0,72 0,38 9,46 10 BH-D6(IEC 60898) 8 8 8.5 0,76 0,38 17 20 BH-D6(IEC 60898) 9 9 10 0,78 0,38 19,5 20 BH-D6(IEC 60898) 10 10 9 0,73 0,38 19,2 20 BH-D6(IEC 60898) 11 11 3.5 0,83 0,38 6,4 10 BH-D6(IEC 60898) 12 12 12 0,77 0,38 23,6 25 BH-D6(IEC 60898) CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN CHIẾU SÁNG I. YÊU CẦU THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG Để đạt dược những yêu cầu chiếu sáng đặt ra thì khi thiết kế chiếu sáng cần chú ý:  Độ rọi trên toàn mặt phẳng làm việc phải đạt giá trị tối thiểu theo yêu cầu.  Aùnh sáng phải phù hợp vào tính chất của công việc, thông thường chọn nguồn sáng giống ánh sáng ban ngày.  Tạo được tính tiện nghi cần thiết : Tính thẩm mỹ. Không gây chói do các tia sáng chiếu trực tiếp từ đèn tới mắt. Không gây chói do các tia phản xạ từ các vật xung quanh. Không có bóng tối trên mặt bằng làm việc. Phải tạo được độ rọi tương đối đồng đều để khi quan sát nơi này sang nơi khác mắt không phải điều tiết quá nhiều(độ chênh lệch tối đa không quá 20%). Phải có hệ thống điều khiển từ xa và tự động hoá. Tiết kiệm năng lượng và giá cả hợp lý. Trang 38
  35. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu II. TRÌNH TỰ THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG Vì đây là phân xưởng sản xuất nên đòi hỏi phải đảm bảo độ chính xác cao, màu sắc giống ánh sáng ban ngày. 1) Kích thước phân xưởng : Chiều dài: a = 54m Chiều rộng: b = 18m Diện tích: S = 972m2 Chiều cao: h = 7m. 2) Hệ số phản xạ : Hệ số phản xạ của trần: tr = 50% Hệ số phản xạ của tường: t = 30% Hệ số phản xạ của sàn: s = 10% 3) Chọn bộ đèn : Vì phân xưởng có trần cao h = 7m nên để đủ ánh sáng ta chọn loại bộ đèn có kiểu chiếu sáng trực tiếp và chóa phản xạ tròn (Round Vefiector). Chọn loại bóng đèn HID-Metal Halide với:  Công suất Pđ = 250W  Quang thông đèn đ = 20000 lm  Chiều dài l = 163 mm  Số bóng trong một bộ đèn: 1 Quang thông và công suất của bộ đèn:  bđ = đ.(số bóng trong bộ đèn) = 20000.1 = 20000 lm Pbđ = Pđ.(số bóng trong bộ đèn) = 250.1 = 250W 4) Chọn độ cao treo đèn hđ (m) Độ cao treo đèn hđ là khoảng cách từ đáy dưới đèn đến mặt phẳng làm việc. hđ = h-Dđ-hlv Trong đó: h : độ cao từ trần đến sàn Dđ : Khoảng cách từ đèn đến trần Ta chọn hlv = 0,8m và do đèn treo sát trần nên Dđ = 0. Suy ra hđ = 6,2m 5) Xác định hệ số sử dụng đèn CU Chỉ số phòng i: a.b 54.18 972 i 2,17 hñ .(a b) 6,2.(54 18) 446,4 Căn cứ vào kiểu chiếu sáng của bộ đèn, các hệ số phản xạ của trần, tường, sàn và chỉ số phòng ta tra bảng “đặc tính phân bố cường độ sáng” để xác định hệ số sử dụng CU : CU = 0,9 6) Xác định hệ số mất ánh sáng LLF: Phân xưởng được trang bị loại đèn HID (Metal Halide). Môi trường làm việc của phân xưởng trung bình. Chế độ bảo trì là 12 tháng. Tra bảng “Hệ số mất mát ánh sáng” ta có: LLF= 0.61 Trang 39
  36. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 7) Chọn độ rọi theo tiêu chuẩn Emin(lux): Đây là phân xưởng sản xuất chọn Emin = 200 lux. 8) Xác định số bộ đèn: Tổng số bộ đèn cần thiết: Emin .S 200.972 Nbd 18 Φbd .CU.LLF 20000.0,87.0,61 Ta chọn Nbđ = 18 bộ. 9) Phân bố các bộ đèn: Phân xưởng với chiều dài 54m, chiều rộng 18m, chiều cao 7m và các thiết bị được phân bố đều khắp phân xưởng nên ta bố trí đèn thành 3 dãy, mỗi dãy 6 bộ đèn. 10) Kiểm tra độ đồng đều: Khoảng cách giữa 2 dãy đèn với nhau : L1 = 6m Khoảng cách giữa 2 cột đèn với nhau : L2 = 9m Chiều cao treo đèn tính toán: hđ = 6,2m Khoảng cách giữa dãy đèn ngoài cùng với tường : Dt1 = 3m Khoảng cách giữa cột đèn ngoài cùng với tường : Dt2 = 4,5m L1 6 1 0,96 hd 6,2 L2 9 2 1,45 hd 6,2 Dt1 3 1 0,5 L1 6 Dt 2 4,5 2 0,5 L2 9 0,8 1,8 Với loại đèn HID, trần cao thì ta có:  0,3  0,5 Các tỷ số trên đều thoã mãn điều kiện. Do đó phân bố đèn đạt được độ đồng đều. 11) Vạch phương án đi dây: Trang 40
  37. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Ở đây ta cần chiếu sáng cho một phân xưởng có diện tích rộng. Do đó cũng phải đảm bảo các yêu cầu về chiếu sáng công nghiệp. Mạng chiếu sáng phân xưởng được thiết kế theo mạng riêng với đường dây riêng để tránh việc khởi động động cơ làm ảnh hưởng đến chất lượng chiếu sáng. Hệ thống chiếu sáng được cấp điện từ tủ chiếu sáng. Trong tủ chiếu sáng đặt một CB tổng 3 pha nhận điện từ tủ phân phối chính và 3CB nhánh 1 pha, mỗi CB nhánh điều khiển cấp điện cho một nhánh đèn. Tủ chiếu sáng được đặt bên cạnh cửa ra vào của phân xưởng. Cáp dẫn điện từ tủ phân phối chính đến tủ chiếu sáng được đi trên khay cáp, gắn trên tường. Dây dẫn từ tủ chiếu sáng đến các dãy đèn được đi dây trong ống nhựa cách điện và được gắn trên tường để cấp điện cho các bóng đèn. Sơ đồ đi dây như hình vẽ: Trang 41
  38. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu III. CHỌN DÂY DẪN VÀ THIẾT BỊ BẢO VỆ CHO HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG: 1) Chọn dây dẫn: a) Chọn dây dẫn từ tủ phân phối chính (MDB) đến tủ chiếu sáng (LDB): Tổng công suất chiếu sáng của toàn phân xưởng: Pcs Pbñ .Nbñ 250.18 4500W 4,5KW Dòng làm việc cực đại: Trang 42
  39. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu Pcs 4500 Ilvmax Ics 8,54A 3.Udm.Coscs 3.380.0,8 Vì ta chọn đi dây trên máng cáp và trong một mạch cáp gồm 3 dây nên: K1 =1 K2 = 1 o K3 =1 (bọc cách điện bằng PVC, 30 C) K K1.K 2 .K 3 1.1.1 1 Phối hợp chọn dây dẫn với MCCB, ta chọn MCCB có dòng định mức I z = 10 A. Ta chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr = 0,9 ta được: Imaxcs = Kr . IZ = 0,9.10 = 9A I 9 Suy ra: I max CS 9A cp K 1 Chọn MCCB là loại MCCB mã hiệu NF30-CS của hãng Mitsubishi theo IdmCB = 10A Kết hợp với bảng tra dây dẫn của CADIVI ta chọn dòng định mức cho phép I cp =19A. Tra bảng ta chọn dây cáp VC 1.0 một sợi cho 3 dây pha và 1 dây trung tính có thông số : Tiết diện Đường kính Đường Trọng lượng Cường độ danh định dây dẫn kính gần đúng tối đa (Amp) (mm2) (mm) tổng (Kg/100m) VC 1.0 1.2 x (7/0,45) 2,8 (3,0) 1,67 19 b) Chọn dây dẫn từ tủ chiếu sáng đến từng nhánh đèn: Vì ta chọn đi dây trong ống và gắn trên tường nên tra bảng ta có: K1 1 K2 1(1 dây trong một hàng đơn, mã chữ cái là C) o K3 1(bọc cách điện bằng PVC, 30 C) K K1.K 2 .K 3 1.1.1 1 Trang 43
  40. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu - Do có 3 nhánh đèn có cùng số bóng như nhau (mỗi nhánh 6 bóng) nên ta tính cho một nhánh, nhánh còn lại chọn tương tự. Tổng công suất của nhánh gồm có 6 bóng : Pd = 250.6 = 1500W Pd 1500 Ilv max CS 8,5A U dm.Cos cs 220.0,8 Phối hợp bảo vệ với CB ta chọn CB hai cực do hãng Mitsubishi sản xuất có dòng định mức 10A, điện áp định mức 230V. Hiệu chỉnh dòng định mức của CB với hệ số hiệu chỉnh Kr=0,8. Ta được: Imax1d = Kr . IZ = 0,8.10= 8A. Suy ra : Chọn CB 2 cực có mã hiệu là BH-D6 có IđmCB = 10A I 8 I max1d 8A cp K 1 Căn cứ vào kết quả tính toán ta chọn dây dẫn có thông số sau: Chọn dây cáp mềm 2 sợi Đường Tiết diện Đường Trọng lượng kính Cường độ danh định kính gần đúng dây dẫn tối đa (Amp) (mm2) tổng (Kg/km) (mm) VCm 2 x 1,00 2 x 32/0,20 3,0 x 6,0 3,45 10 Phụ lục 1. Bảng tra dây dẫn do CADIVI sản xuất: DÂY VÀ CÁP ĐIỆN LỰC CV Đường Đường Tiết diện Số sợi / Trọng lượng Cường độ kính kính danh định đ.kính sợi gần đúng tối đa dây dẫn tổng (mm2) (Nxmm) (Kg/km) (Amp) (mm) (mm) CV 11 7/1.4 4,20 6,80 132 75 Trang 44
  41. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu CV 14 7/1.6 4,80 7,60 169 88 CV 16 7/1.7 5,10 8,10 192 95 CV 25 7/2,14 6,42 9,60 291 115 CV 35 7/2,52 7,56 11,00 395 140 CV 50 19/1,8 9,00 12,60 534 189 CV 70 19/2,14 10,70 14,50 739 215 CV 95 19/2,52 12,60 16,50 1008 260 CV 120 19/2,8 14,00 18,20 1235 324 CV 150 37/2,3 16,10 20,50 1598 384 CV 185 37/2,52 17,64 22,30 1908 405 CV 200 37/2,6 18,20 23,00 2034 443 CV 250 61/2,3 20,70 25,50 2579 518 CV 300 61/2,52 22,68 27,70 3080 570 CV 325 61/2,6 23,40 28,60 3282 596 CV 400 61/2,9 26,10 31,50 4041 660 DÂY CÁP ĐIỆN LỰC CVV 2, 3, 4 RUỘT Trọng Cường Tiết diện Số sợi / Đường kính Đường kính lượng độ danh định đ.kính sợi dây dẫn tổng gần đúng tối đa (mm2) (Nxmm) (mm) (mm) (Kg/km) (Ampe) Trang 45
  42. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu 2x2 7/0,6 1,80 3,4 105 24 2x3,5 7/0,8 2,40 4,0 115 34 2x5,5 7/1,0 3,00 5,0 134 44 2x8 7/1,2 3,60 6,0 155 55 2x11 7/1,4 4,20 6,8 171 66 2x22 7/2,0 6,00 9,2 218 102 2x38 7/2,6 7,80 11,4 264 141 2x50 19/1,8 9,00 12,6 290 164 3x2 7/0,6 1,80 3,4 110 20 3x3,5 7/0,8 2,40 4,2 122 27 3x5,5 7/1,0 3,00 5,0 145 35 3x8 7/1,2 3,60 6,0 155 44 3x14 7/1,6 4,80 7,6 201 62 3x22 7/2,0 6,00 9,2 234 82 3x38 7/2,6 7,80 11,4 285 113 3x50 19/1,8 9,00 13,6 312 132 4x2 7/0,6 1,80 3,4 116,1 18,5 4x2,5 7/0,67 2,10 3,6 121,2 21 4x4 7/1,0,85 2,55 4,35 140 28 4x6 7/1,04 3,12 5,32 163,4 36 4x8 7/1,20 3,60 6,0 180 43 4x11 7/1,40 4,20 6,8 201,2 55 4x22 7/2,00 6,00 9,2 258,1 80 4x38 7/2,60 7,80 11,4 325,2 114 4x50 19/1,8 9,00 12,6 346,2 130 Trang 46
  43. DAMH: Cung cấp điện GVHD: Nguyễn Ngọc Âu DÂY ĐÔI MỀM Số sợi / Trọng lượng Cường độ Tiết diện Đường kính đường kính sợi gần đúng tối đa danh định (mm2) tổng (mm) (Nxmm) (Kg/km) (Amp) VCm 2 x 0,50 2 x 16/0,20 2,6 x 5,2 2,24 5 VCm 2 x 0,75 2 x 24/0,20 2,8 x 5,6 2,89 7 VCm 2 x 1,00 2 x 32/0,20 3,0 x 6,0 3,45 10 VCm 2 x 1,25 2 x 40/0,20 3,1 x 6,2 3,99 12 VCm 2 x 1,50 2 x 30/0,20 3,2 x 6,4 4,55 14 VCm 2 x 2,50 2 x 50/0,20 3,7 x 7,4 5,59 18 DÂY ĐƠN 1 SỢI (NHIỀU SỢI) Đường kính Đường Trọng lượng Tiết diện Cường độ dây dẫn kính gần đúng danh định (mm2) tối đa (Amp) (mm) tổng (Kg/km) 1.2 x VC 1.0 2,8 (3,0) 1,67 19 (7/0,45) VC 1.5 1.4 x (7/0,53) 3,0 (3,2) 2,09 23 VC 2.0 1.6 x (7/0,60) 3,2 (3,4) 2,58 27 VC 3.0 2.0 x (7/0,75) 3,6 (3,9) 3,72 35 VC 5.0 2.6 x (7/1,00) 4,6 (5,0) 6,21 48 VC 7.0 3.0 x (7/1,13) 5,0 (5,4) 7,94 57 Trang 47