Nghiên cứu ảnh hưởng của pha trộn phụ gia khoáng vật hoạt tính thay thế một phần xi măng đối với tính năng mỏi của bê tông - Đỗ Văn Toán

Nội dung text: Nghiên cứu ảnh hưởng của pha trộn phụ gia khoáng vật hoạt tính thay thế một phần xi măng đối với tính năng mỏi của bê tông - Đỗ Văn Toán

1. NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA PHA TRỘN PHỤ GIA KHOÁNG VẬT HOẠT TÍNH THAY THẾ MỘT PHẦN XI MĂNG ĐỐI VỚI TÍNH NĂNG MỎI CỦA BÊ TÔNG TS. Đỗ Văn Toán – Trường Đại học thủy lợi 1. Đặt vấn đề cho việc phát triển ngành nghề xi măng, bê Hiện nay bê tông khối lớn và bê tông đầm tông. Bê tông hiện đại ngày nay gần như lăn đã dùng phụ gia hoạt tính thay thế một không thể thiếu thành phần của phụ gia phần xi măng trộn vào hỗn hợp vữa bê tông khoáng hoạt tính. theo tỷ lệ từ 30% (đối với bê tông khối lớn) và Nhiều cấu kết công trình bê tông như mặt 30% đến 65% (cho bê tong đầm lăn) tính theo đường, đường băng sân bay, mặt cầu, tà vẹt trọng lượng chất keo dính. Ảnh hưởng của đường sắt trong quá trình làm việc đã chịu việc pha trộn khoáng hoạt tính thay thế một tải trọng có tính chu kỳ tác dụng. mặt khác phần xi măng đối với tính năng mỏi của bê sự thay đổi của nhân tố môi trường như tông người ta đã phân biệt dùng 30%, 50% nhiệt độ thay đổi theo ngày theo mùa, vùng (tính theo trọng lượng) tro bay và 30%, 50%, cao, vùng núi phía Bắc có sự đóng băng, tan 80% xỉ lò cao đã nghiền mịn thay thế xi măng băng cũng đều có thể gây nên ứng lực dao trong vữa bê tông và đo kiểm tra tính năng biến thay thế trong vật liệu hoặc trong nội kháng uốn mỏi của nó, đồng thời kết hợp cơ bộ kết cấu, làm cho nó chịu tác dụng của tải chế phá hoại mỏi của bê tong, phân tích trọng chu kỳ. Từ đó sản sinh tổn thương do khoáng vật hoạt tính thay thế đối với ảnh mỏi bê tông dẫn đến chẳng những làm mất hưởng cơ lý của tính năng mỏi bê tông. Kết hiệu quả của kết cấu mà còn là nguyên nhân quả cho thấy, việc trộn phụ gia khoáng vật chủ yếu phá hoại tính bền vững của bê tông. hoạt tính đã cải thiện kết cấu của khu quá độ Nhờ có tác dụng cài tạo tính năng của bê mặt tiếp giáp, và từ đó đã nâng cao được hệ số tông, Phụ gia khoáng hoạt tính đã được sử triết giảm cường độ mỏi của bê tông và cũng dụng nhiều để sản xuất bê tông đầm lăn và vì vậy tính năng mỏi chu kỳ cao của bê tông các cấu kiện, kết cấu bê tông chịu tác được nâng cao hơn. Còn ảnh hưởng của dụng tải trọng mỏi. khoáng thay thế hoạt tính đối với ảnh hưởng Tìm hiểu khoáng vật thay thế hoạt tính tính năng mỏi chu kỳ thấp của bê tông sẽ ảnh hưởng đối với tính năng mỏi của vật quyết định bởi khoáng vật thay thế hoạt tính liệu bê tông. Đối với kết cấu bê tông tương đối với ảnh hưởng của cường độ bê tông, ứng, đưa ra tiền đề và cơ sở để thiết kế tính cường độ bê tông càng cao, tính năng mỏi chu năng kháng mỏi cho chúng. Một số nước đã kỳ thấp càng tốt. Đồng thời trong thiết kế từng nghiên cứu tính năng mỏi của bê tông cũng như vận hành làm thế nào để nâng cao cường độ cao, trong cấp phối bê tông đã tuổi thọ của tính năng mỏi bê tông. dùng một số loại phụ gia khoáng hoạt tính. Sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính thay Ở nước ta vấn đề tính năng mỏi của bê tông thế trong bê tông chẳng những nó có thể điều có hàm lượng phụ gia khoáng hoạt tính chỉnh, cải thiện các tính năng của bê tông như trong cấp phối bê tông chưa được tìm hiểu giảm phát nhiệt cao, để hạ ứng suất nhiệt, tăng nghiên cứu nhiều. Bài báo này đặt vấn đề tính bền, tăng cường độ, tăng khả năng chống nghiên cứu ứng dụng để nâng cao hiệu quả thấm mà còn tiết kiệm được nguyên vật liệu, kỹ thuật và kinh tế của bê tông có dùng phụ giảm ảnh hưởng có hại cho môi trường, có lợi gia khoáng hoạt tính trong thiết kế cấp phối 152
2. bê tong, nhất là trong điều kiện nước ta 2.1. Vật liệu thí nghiệm phong phú về chủng loại và trữ lượng phụ - Tro bay (flyash) chọn loại F có hàm lượng gia khoáng hoạt tính như có rất nhiều mỏ canxi thấp (nhà máy nhiệt điện cung cấp). Puzolan, có nhiều nhà máy nhiệt điện chạy - Xỉ lò cao nghiền mịn (Ground granlad bằng than đá, có triển vọng có lượng tro bay blast furnace Slag - GGBFS) (khi nghiền có dồi dào, xỉ lò cao cũng sẵn (các nhà máy cho thêm 1 lượng thạch cao). nhiệt điện đã có: Phả Lại, Uông Bí 1, Uông - Xi măng: dùng xi măng Pooc-lăng PII Bí 2, Cẩm Phả, Thủy Nguyên và còn đang 42,5 có thành phần của xi măng (tỉ lệ theo tiếp tục xây dựng). Tất cả đều cóvchỉ tiêu trọng lượng) gồm: W(C3S) = 55,5%; W(C2S) tính năng vật lý và thành phần tương tự như = 20,3%; W(C3A) = 7,1%; W(C4AF) = 12,8% ở các bảng dưới. Các tính năng vật lý cơ bản của xi măng, 2. Thí nghiệm tro bay, xỉ lò cao xem bảng 1, 2, 3. Bảng 1. Chỉ tiêu tính năng vật lý của vật liệu thí nghiệm Vật liệu Tỉ diện tích (m2.kg-1) Khối lượng riêng (kg.m-3) Độ mịn dư thừa % Tro bay 665.0 2480.0 8.0 Xi măng 309.0 3115.0 2.6 Xỉ lò cao 426.0 2860.0 3.1 Bảng 2. Thành phần hóa học của vật liệu làm thí nghiệm Vật liệu CaO SiO2 Al2O3 Fe2O3 MgO Na2O K2O TiO2 SO3 IL Tro bay 4.09 47.86 32.50 4.52 1.05 0.55 1.62 1.25 0.20 4.34 Xỉ lò cao 35.81 32.07 14.68 0.97 9.30 0.64 0.53 1.52 2.51 0.86 Clanke 64.89 21.68 5.64 4.22 0.81 0.20 0.76 0.28 0.23 0.54 Bảng 3. Tính năng vật lý lực học của xi măng. Yêu cầu nước cho độ dẻo Xác định thời gian/h: Ứng suất uốn Ứng suất nén bình thường (tính bằng % (s) (MPa) (MPa) khối lượng). Bắt đầu Kết thúc 3 d 28 d 3 d 28 d 26.4 1:40 3:00 5.04 6.85 22.5 46.7 - Cốt liệu mịn: cát sông thiên nhiên, modun - Lượng dùng chất keo dính (C+F) cố định 3 3 hạt m=2,6; γa = 2640kg/m . là 460kg/m - Cốt liệu thô: đá dăm (huyền vũ) với - Tỷ lệ N/CKD = 0,35. đường kính từ 5-25 mm cấp phối liên tục, - Dùng phụ gia hoạt tính thay thế xi măng khối lượng riêng 2870 kg/m3, phụ gia giảm (khối lượng bằng nhau). nước mạnh JM-13, lượng giảm nước 24%. - Tro bay phân biệt thay thế 30% và 50% Nước trộn bê tông là nước thiên nhiên phù lượng xi măng; hợp tiêu chuẩn dùng nước cho trộn bê tong. - Xỉ lò cao phân biệt thay thế 30%, 2.2. Cấp phối thí nghiệm, gia công mẫu 50% và 80% lượng xi măng (theo chuyên thi nghiệm và dưỡng hộ đề này ở Việt Nam nên ít dùng xỉ lò cao vì 2.2.1. Vật liệu tốn công nghiền mịn, giá thành cao và khó - Hàm lượng cát trong bê tông lấy bằng 38%. thi công). 153
3. Bảng 4. Tỷ lệ cấp phối bê tông thí nghiệm mỏi Thành phần hỗn hợp (kg.m-3) Hỗn hợp Tỉ lệ N/X Xi măng Tro bay Xỉ lò cao Cát Sỏi Mẫu 1 1.0 0 0 1.47 2.4 0.35 Mẫu 2 0.7 0 0.3 1.47 2.4 0.35 Mẫu 3 0.5 0 0.5 1.47 2.4 0.35 Mẫu 4 0.2 0 0.8 1.47 2.4 0.35 Mẫu 5 0.7 0.3 0 1.47 2.4 0.35 Mẫu 6 0.5 0.5 0 1.47 2.4 0.35 2.2.2. Gia công mẫu thí nghiệm tĩnh, số còn lại làm thí nghiệm tính năng mỏi. Chọn kích thước cho mẫu thí nghiệm mỏi Các mẫu sau khi đã làm xong thí nghiệm đo của bê tông có hình lăng trụ là 100 x 100 x cường độ kháng uốn mỏi, dùng máy cưa cắt 2 400mm. đầu mẫu (xem hình 2) được 2 mẫu lập phương Khi đúc mẫu cần thông qua điều chỉnh mới kích thước 100 x 100 x 100 mm và tiến lượng phụ gia giảm nước khống chế độ sụt hành cường độ kháng nén. Khi thí nghiệm lực của bê tông là (80 ± 20)mm, trong môi trường tĩnh, phương thức khống chế lực tác dụng với nhiệt độ (20 ± 5)oC, trong phòng sương hơi tốc độ tăng tải là 0.05 MPa/s. nước có độ ẩm >90%, dưỡng hộ 90 ngày, sau đó chuyển sang phòng bình thường. Dùng vải chất dẻo bọc che đậy và định kỳ phun nước, giữ cho mặt của mẫu luôn ở trạng thái ẩm ướt. Chú ý: dựa vào đặc diểm phản ứng của phụ gia khoáng hoạt tính, tất cả mẫu thí nghiệm đều bảo dưỡng, tạo điều kiện cường độ của bê tông được phát triển đầy đủ, đảm bảo kết quả Sơ đồ bố trí vị trí lực trong thí nghiệm thí nghiệm mỏi được chính xác. kháng uốn mỏi 2.3. Tham số và thiết bị thí nghiệm tính năng mói cảu bê tông Thí nghiệm mỏi của bê tông được tiến hành trên máy thí nghiệm mỏi PW-8100B. Khoảng cách điểm gia tải là 100mm (xem hình 1). Mức độ ứng lực lớn nhất S phân biệt lấy là max 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, 0.65, giá trị R đặc Sơ đồ bố trí cưa cắt đầu mẫu thí nghiệm trưng tải trọng tuần hoàn là 0.1, gia tải hình tạo mẫu lập phương mới sóng là sóng hình sin; khi Smax > 0.75 tần suất gia tải là 2~3Hz, khi Smax < 0.75 tần suất gia 2.4. Kết quả và phân tích thí nghiệm Kết tải là 10Hz. quả thí nghiệm Trong nhóm 10 mẩu thí nghiệm tùy ý rút ra Bảng 5 và hình 3 thể hiện kết quả thí nghiệm. 3~4 mẫu làm thí nghiệm cường độ kháng uốn Bảng 5. Kết quả thí nghiệm cường độ chịu lực tác dụng tĩnh của các mẫu bê tông có cấp phối khác nhau. Ứng suất PL1 PL2 PL3 PL4 PL5 PL6 Ứng suất uốn 7.6 7.9 7.1 5.9 7.5 6.1 Ứng suất nén 69.7 70.2 65.8 56.6 67.5 60.6 154
4. PL1 PL2 PL3 PL4 PL5 PL6 Hình 3. Quan hệ kết quả thí nghiệm ứng lực lớn nhất Smax của các mẫu bê tong có cấp phối khác nhau Lấy trị số lgN (N là tuổi thọ mỏi của các phần cấp phối chịu được lực tác dụng tuần mẫu bê tông có cấp phối khác nhau) được hoàn lớn hơn 2x106 (lần) với mức ứng lực là phân bố tuổi thọ mỏi bê tông dưới tác dụng 0,65 mà vẫn chưa bị phá hoại. Nhận thất hai của các mức ứng lực khác nhau. Quan sát hình mẫu này có thành phần tỉ lệ cấp phối hợp lý 3 ta thấy: hơn nên cần được chú ý nghiên cứu mặc dù Khi trộn lượng phụ gia khoáng hoạt tính các mẫu khác gần như có quan hệ tuyến tính tương đối thấp, mức ứng lực lớn nhất Smax với phù hợp với ứng lực với lgN của vật liệu bê lgN, cơ bản là quan hệ tuyến tính. Nhưng khi tông. lượng pha trộn tro bay đạt đến 50% (cấp phối 2.5. Ảnh hưởng của phụ gia khoáng hoạt PL6), hoăc lượng pha trộn xỉ lò cao đạt 80% tính đối với tính năng mỏi chu kỳ thấp và (cấp phối PL4), đường cong không cùng góc chu kỳ cao của bê tông. nghiêng tại vị trí Smax =0.8~0.85 (đường cong Căn cứ số lần tuần hoàn ứng lực của vật có chỗ gẫy). liệu hoặc kết cấu của bê tông trước khi phá Trong đó 2 mẫu (PL4 và PL6) có thành hoại mỏi có thể chia làm 2 loại: chu kỳ cao và 155
5. chu kỳ thấp. đối cao, số lần ứng lực tuần hoàn n 0.8, trị số bình quân của tuổi thọ số lượng. mỏi của bê tông thường là n = 103 cấp số Ví dụ: Đường băng sân bay, đường cái, cầu lượng, lúc này thuộc mỏi chu kỳ thấp. đường sắt và mặt đường bộ thuộc kiểu mỏi này. Khi S ≤ 0.8, trị số bình quân của tuổi thọ mỏi Mỏi chu kỳ thấp, khi mức ứng lực S tương bê tông > 103, lúc này thuộc mỏi chu kỳ cao. Hình 4.Tuổi thọ mỏi của BT tùy thuộc vào xu thế biến hóa của lượng khoáng vật thay thế hoạt tính trộn vào. Từ hình 4 cho thấy: Khoáng vật thay thế 6, xác suất mất hiệu quả là 50%). hoạt tính ảnh hưởng đối với tuổi thọ mỏi chu Có tài liệu đã công bố: thí nghiệm đo kỳ cao, chu kỳ thấp của bê tông tồn tại 2 xu cường độ kháng nén fc là 76.4 MPa, tuổi thọ thế rõ ràng khác nhau. Tuổi thọ mỏi của bê mỏi kháng nén của bê tông cường độ cao nhỏ tông tùy xu thế thay đổi của lượng khoáng vật hơn của bê tông thường. Qua nhiều lần kiểm thay thế hoạt tính trộn vào có quan hệ với mức tra phát hiện hệ số triết giảm mỏi tùy theo sự ứng lực S. nâng cao của cường độ mà giảm. Điều này Khi S ≥ 0.8 tuổi thọ mỏi N của bê tông tùy cũng cần nghiên cứu kiểm tra lại. thuộc vào lượng phụ gia khoáng hoạt tính xỉ Một số đã đo thí nghiệm tính năng mỏi lò cao và tro bay tăng mà giảm nhỏ. kháng nén của một số mẫu bê tông như bê Khi S<0.8 lượng phụ gia khoáng hoạt tính tông phổ thông là 26MPa, cường độ trung tăng thì tuổi thọ N của bê tông tăng theo. bình 52MPa, bê tông cường độ cao 84MPa và Trị số trung bình phương trình mỏi của bê cường độ siêu cao là 103MPa phát hiện: ở tông: mức cường độ giống nhau, phân biệt là 0.75, S=fmax/ffm = A – B.lgN 0.85, 0.95. Cho thấy trị số (lgN) tuổi thọ Trong đó: fmax là ứng lực lớn nhất kháng nén của bê tông tùy thuộc sự tăng của Ffm là cường độ kháng uốn cường độ mà giảm. Trong điều kiện thí A ,B là hệ số nghiệm của chúng thì cường độ của bê tông Căn cứ trị số trung bình, phương trình mỏi phổ thông, cường độ trung bình, cường độ tính toán được các cấp phối của bê tông. cao, cường độ siêu cao của bê tông đạt đến Khi tuổi thọ mỏi của bê tông N= 2x106 số 2x106 lần lực tác dụng tuần hoàn, hệ số triết lần lực tác dụng tuần hoàn thì hệ số triết giảm giảm cường độ mỏi phân biệt là 0.621fc, cường độ mỏi ở giữa 0.624 ~ 0.691 (xem bảng 0.518fc, 0.486fc, 0.477fc. 156
6. Bảng 6. Trị số trung bình phương trình mỏi của bê tông có cấp phối khác nhau Mẫu trộn Hệ số A Hệ số B Hệ số quan hệ Ứng suất mỏi Mẫu 1 1.04808 0.06731 -0.99539 0.624ffm Mẫu 2 1.04514 0.06614 -0.99531 0.628 ffm Mẫu 3 1.03412 0.06228 -0.99488 0.642 ffm Mẫu 4 0.99510 0.04822 -0.98654 0.691 ffm Mẫu 5 1.04493 0.06605 -0.99534 0.629 ffm Mẫu 6 1.00957 0.05409 -0.99148 0.669 ffm 2.6. Ảnh hưởng cơ lý của khoáng vật thay nghiên cứu và báo cáo: phá hoại mỏi của vật thế hoạt tính đối với tính năng mỏi của bê tông liệu bê tông tồn tại 2 cơ chế: Từ cường độ nén của bê tông có lượng + Giữa đá xi măng và vật liệu thô thoái hóa khoáng vật pha trộn khác nhau ta nhận thấy hệ dính kết; số triết giảm cường độ mỏi của bê tông tùy + Nứt phát triển bên trong nền. thuộc vào sự nâng cao của cường độ nén mà Hai cơ chế này có thể đơn độc hoặc cùng hạ thấp. Tuy nhiên, kiểm tra ở mức ứng lực tồn tại. khác nhau, trị số lgN của tuổi thọ mỏi của bê Có tài liệu đề xuất: dưới tác dụng của tải tông tùy thuộc quy luật biến đổi của cường độ trọng mỏi chu kỳ thấp, nền phá hoại trước kháng uốn phát hiện trị số lgN (trị số tuổi thọ chiếm vai trò chủ yếu. mỏi của bê tông) tùy thuộc thay đổi của cường Dưới tác dụng tải trọng phá hoại mỏi chu độ kháng uốn với mức ứng lực (có quan hệ). kỳ cao mặt tiếp giáp giữa nền và khối vật liệu làm cho vật liệu mỏi mất tác dụng chiếm vai trò chủ yếu. Nhận thấy đối với mỏi chu kỳ thấp biên độ cao, dưới tác dụng của tải trọng mỏi tương đối cao, ứng biến tiến vào phạm vi tính dẻo, nứt nhỏ phát triển đến bộ phận bên trong của vữa xi măng cát có tính liên tục mà hình thành “nứt xuyên” dẫn đến phá hoại mỏi của vật liệu. Dưới tác dụng của tải trọng mỏi chu kỳ cao biên độ thấp, nứt nhỏ sản sinh trên mặt kết hợp giữa cốt liệu thô với vữa xi măng cát hoặc cốt liệu thô, cốt liệu mịn với đá xi măng cứng hóa (tức là nứt dính kết), dần phát triển dẫn đến phá hoại mỏi vật liệu. Hình 5. Mối quan hệ giữa lực kháng uốn và Trong tình trạng tập trung vật liệu nhất tuổi thọ của hỗn hợp bê tông định, cường độ của bê tông quyết định bởi Khi Smax ≤ 0.8 trị số lgN mỏi của bê tông phụ cường độ của đá xi măng, suất lỗ rỗng trong thuộc sự tăng cao của cường độ kháng uốn mà đá xi măng càng thấp số lượng lỗ rỗng trong giảm xuống (phù hợp phía trước đề xuất). bê tông càng ít thì cường độ của bê tông càng Khi Smax > 0.8 xu thế hoàn toàn ngược lại, cao. Tương ứng năng lực khống chế nứt phát tức là cường độ kháng uốn của bê tông càng triển của bê tông càng mạnh. cao thì lgN cũng càng lớn. Căn cứ cơ chế phá hoại mỏi bê tông, trong Trong nghiêm cứu cũng phát hiện dưới tác tình trạng mức ứng lực tương đối cao, quá dụng mức ứng lực cao tính năng mỏi của bê trình phá hoại dựa vào nứt mỏi trong đá xi tông cường độ cao tốt hơn bê tông cường độ măng phát triển hình thành mạng lưới nứt là thấp, tức là ở mức độ cường độ ứng lực cao chính. Vì vậy cường độ của bê tông càng cao, tuổi thọ mỏi của bê tông tùy thuộc nâng cao năng lực kiềm chế phát triển nứt càng mạnh. cường độ của bê tông mà tăng lên. Trước khi bị phá hoại có thể chịu số lẫn mỏi Ủy ban bê tông châu Âu và quốc tế đã tuần hoàn càng nhiều, tuổi thọ mỏi của bê 157
7. tông càng dài. phát triển, điều này đã làm tính năng mỏi chu Giữa đá xi măng và cốt liệu tồn tại vùng kỳ cao và làm tăng hệ số triết giảm cường độ quá độ mặt giao tiếp gọi tắt là (ITZ) có kết cấu mỏi của bê tông. không chặt chẽ, có sản vật từ phản ứng Hydrat (3) Khoáng vật thay thế hoạt tính có độ mịn của Ca(OH)2 và Al2O3, Fe2O3 có số lượng lớn, vì vậy khả năng lấp đầy tốt, làm giảm độ khá lớn. Tác dụng của ngoại lực vùng này dễ rỗng trong bê tông nhờ đó đã làm tăng cường xuất hiện nứt, chịu lực kém, khuếch tán, tính độ và tính năng kháng mỏi của bê tông. chống thấm kém. Nhưng khi có khoáng vật (4) Tính năng mỏi chu kỳ thấp của bê tông thay thế hoạt tính lập tức có phản ứng thứ cấp tùy thuộc vào sự nâng cao cường độ của bê dính kết thành đá nhân tạo, trực tiếp cải tạo tông mà tốt lên. vùng (ITZ). Nghiên cứu của Sunwei và một số (5) Cần chu đáo, kỹ càng trong thiết kế để người khác là: cho thêm (15~20)% bột đá đảm bảo tương xứng đối tượng sử dụng ở mức Silic hoạt tính vào bê tông, đã cải thiện rất lớn ứng suất là S = 0,8. vùng (ITZ), thậm chí làm (ITZ) biến mất, cải (6) Trong khai thác cần khống chế quá tải thiện tốt tính năng mỏi của bê tông , nâng cao tức là khống chế mức ứng suất S< 0,8 để đảm khả năng kiềm chế nứt ở vùng (ITZ), nâng cao bảo tuổi thọ mỏi của công trình, tránh cho tính năng mỏi chu kỳ thấp của bê tông. công trình bị ứng suất mỏi phá hoại sớm gây 3. Kết luận lãng phí lớn. (1) Khi tuổi thọ của bê tông N = 2 x 106 lực (7) Cần làm thí nghiệm hiện trường để tuần hoàn, hệ số triết giảm cường độ mỏi của kiểm chứng lại trước khi ứng dụng rộng rãi. bê tông sẽ tùy theo sự tăng hoặc giảm lượng (8) Vật liệu phụ gja hoạt tính dùng 2 loại là pha trộn khoáng vật hoạt tính thay thế mà Tro bay (Flyash) và xỉ lò cao (Slag) Nên chú tăng hoặc giảm theo. Bê tông có lượng pha ý uu tiên dùng tro bay vì giá thành rẻ hơn. Vì trộn lớn thì hệ số triết giảm cường độ mỏi lớn xỉ lò cao rắn, khó nghiền mịn, giá thành cao. hơn loại có lượng pha trộn nhỏ rõ rệt. Có thể thí nghiệm dùng Puzơlan, loại phụ gia (2) Hiệu ứng hoạt tính của khoáng vật thay hoạt tính có sẵn ở Việt Nam với khối lượng thế hoạt tính có khả năng cải thiện kết cấu khu rất lớn, lại có tính năng tương ứng như hai loại quá độ mặt tiếp xúc bên trong bê tông, làm trên. Có thể hạ giá thành công trình. tăng khả năng kiềm chế nứt mỏi của bê tông TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. Tuyển tập Tôn Vĩ - Trung Quốc, xuất bản năm 2008. [2]. Giáo trình Vật liệu Xây dựng, Trường Đại học Thuỷ lợi. [3]. Sức bền Vật liệu – Đại học Thuỷ lợi Điện lực Vũ Hán – Trung Quốc. [4]. Ứng dụng của tro bay trong bê tông thuỷ công – Trung Quốc, xuất bản năm 1992. [5]. Nghiên cứu ứng dụng đập bê tông RCC trọng lực tại Việt Nam – Đỗ Văn Toán – Luận văn Tiến sĩ, năm 2000. Abstract: INFLUENCE OF ACTIVE MINERAL ADMIXTURES ON FATIGUN BIHAVIOR OF CONCRETE We used active admixture with the rate ≤ 30% to produce CVC which release low temperature to make bulk concrete (up to 30%-70%) to produce RCC. This article focus on the effects of the active mineral additives to the fatigue strength of the concrete which includes 30%-50% fly-ash (mass fraction) or 30%, 50% and 80% blast furnace slag (used for the fatigue test). The results of the fatigue strength to crack of the concrete are up to 2000000 period of the bending load. Mineral admixtures can exert beneficial effect on hi-cycle fatigue behavior of concrete for the improvement of transition zone, as for low-cycle fatigue behavior of concrete effect of mineral admixtures depend on their influence on concrete strength. 158