›
›

Nghiên cứu ứng dụng công nghệ thi công bê tông đầm lăn cho công trình cầu đường - Bùi Mạnh Hà

pdf 80 trang hoanguyen 3352
Download
Bạn đang xem 20 trang mẫu của tài liệu "Nghiên cứu ứng dụng công nghệ thi công bê tông đầm lăn cho công trình cầu đường - Bùi Mạnh Hà", để tải tài liệu gốc về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên

Tài liệu đính kèm:

  • pdfnghien_cuu_ung_dung_cong_nghe_thi_cong_be_tong_dam_lan_cho_c.pdf

Nội dung text: Nghiên cứu ứng dụng công nghệ thi công bê tông đầm lăn cho công trình cầu đường - Bùi Mạnh Hà

  1. 1 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌCMỤC GIAO LỤC THÔNG VẬN TẢI TPHCM o0o Trang Phần mở đầu Tính cấp thiết của đề tài nghiên cứu. 4 Mục tiêu nghiên cứu. 4 Phương pháp nghiên cứu. 5 Chƣơng 1: Tổng quan về bêtông đầm lăn (RCC) 1.1 Lịch sử phát triển, ứng dụng bê tông đầm lăn trên thế giới và ở Việt Nam. BÙI M ẠNH HÀ 6 1.2 Các đặc điểm cơ bản của bêtông đầm lăn. 6 1.2.1 Giới thiệu chung về bêtông đầm lăn. 6 1.2.2 Thành phần vật liệu. 8 1.2.3 Công nghệ thi công. 10 Chƣơng 2: Thiết bị và công nghệ thi công bêtông đầm lăn. 2.1 Dây chuyềnNGHIÊN thiết bịC ỨthiU công Ứ NGbêtông D ỤđầmNG lăn CÔNG NGH Ệ 12 2.1.1 Tổng quan dây chuyền thiết bị bêtông đầm lăn. 12 THI CÔNG BÊ TÔNG ĐẦM LĂN 2.1.2 Trạm nghiền sàng cốt liệu. 12 2.1.3 TrạmCHO trộn CÔNG bêtông đầm TRÌNH lăn. C ẦU ĐƯ ỜNG 13 2.1.4 Trạm làm lạnh cốt liệu. 17 2.1.5 Thiết bị vận chuyển vật liệu. 18 2.1.6 Máy rải bêtông đầm lăn. 19 CHUYÊN NGÀNH : KỸ THUẬT XÂY DỰNG CẦU HẦM 2.1.7 Các loại thiết bị đầm bêtông đầm lăn. 20 MÃ SỐ : 605802052.1.8 Các công tác phụ trợ khác cần lao động thủ công 22 2.2 So sánh công nghệ thi công bêtông đầm lăn cho công trình cầu đường với bêtông nhựa và bêtông thông thường 25 2.2.1 Mức độ tiết kiệm vật liệu, tận dụng vật liệu địa phương. 25 2.2.2 Mức độ áp dụng cơ giới hóa. 27 2.2.3 SoLU sánhẬ Nvề VĂNgiá thành TH sảnẠ phẩm.C SĨ KỸ THU ẬT 27 NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC
  2. 2 2.2.4 Phạm vi áp dụng của từng loại cho công trình cầu đường. 34 2.3 Kết luận về sự phù hợp của thiết bị, công nghệ thi công bêtông đầm lăn cho công trình cầu đường. 35 2.4 Các điều kiện để công nghệ thi công bêtông đầm lăn phát huy tốt các ưu điểm trong công trình cầu đường. 39 Chƣơng 3: Quy trình kiểm soát chất lƣợng RCC 3.1 Thí nghiệm RCC 40 3.1.1 Thí nghiệm cấp phối RCC. 40 3.1.2 Thí nghiệm trong phòng xác định cường độ mẫu nén R28, R90, R180. 43 3.1.3 Thí nghiệm hiện trường xác định chiều dày lớp đổ, loại máy đầm và số lần đầm. 47 3.1.4 Thí nghiệm đánh giá chất lượng bêtông đầm lăn bằng cách khoan lấy lõi. 49 3.2 Sự khác biệt giữa việc áp dụng bêtông đầm lăn cho các đập thủy điện, và áp dụng bêtông đầm lăn cho công trình cầu đường 54 3.2.1 Ứng suất nhiệt trong bêtông khối lớn và bêtông đường. 54 3.2.2 Chống thấm thân đập, chống mài mòn của mặt đường. 56 3.2.3 Hoàn thiện bề mặt RCC cho mặt đập và mặt đường. 58 3.2.4 Phát triển cường độ theo thời gian của bêtông đầm lăn. 59 3.3 Quy trình kiểm soát chất lượng bêtông đầm lăn trong công trình cầu đường. 60 3.3.1 Kiểm soát vật liệu đầu vào. 62 3.3.2 Kiểm tra sự sẵn sàng vận hành trạm RCC. 65 3.3.3 Chuẩn bị hiện trường trước khi thi công RCC 67 3.3.4 Phát lệnh trộn RCC 68 3.3.5 Vận hành trạm RCC 68 3.3.6 Thiết bị vận chuyển vật liệu 70 3.3.7 Máy rải RCC 73
  3. 3 3.3.8 Đầm chặt, hoàn thiện RCC 73 Chƣơng 4: Kết luận và kiến nghị. 4.1 Kết luận. 78 4.2 Kiến nghị. 79 4.3 Hướng nghiên cứu tiếp theo. 79 Tài liệu tham khảo. 80 DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT RCC: Bêtông đầm lăn VL: Chi phí vật liệu NC: Chi phí nhân công M: Chi phí máy thi công TT: Chi phí trực tiếp khác C: Chi phí chung TL: Thu nhập chịu thuế tính trước G: Giá trị xây dựng trước thuế VAT: Thuế giá trị gia tăng.
  4. 4 PHẦN MỞ ĐẦU Tính cấp thiết của đề tài nghiên cứu: Theo quy hoạch công nghiệp xi măng của Chính phủ thì nhu cầu sử dụng xi măng năm 2011 là 50 triệu tấn, trong khi đó tổng công suất của các nhà máy xi măng đã sản xuất được 60 triệu tấn, đã tạo ra khủng hoảng thừa về xi măng trong nước [9]. Chủ trương của Chính phủ trong những năm gần đây là tăng cường sử dụng bêtông xi măng cho các công trình đường giao thông để tận dụng hết công suất của các nhà máy xi măng nội địa, kích thích sản xuất trong nước, không tốn ngoại tệ để nhập khẩu nhựa, làm tuổi thọ của đường cao hơn. Vì vậy, việc nghiên cứu và đưa ra một phương pháp tối ưu để thi công đường bêtông xi măng nhanh chóng, có tính cơ giới hóa cao, tiết kiệm lượng lớn ximăng, tận dụng nhiều loại phế phẩm của nhà máy điện (như tro bay, xỉ lò cao ), có khả năng ứng dụng vào thực tiễn là một yêu cầu cấp thiết. Mục tiêu nghiên cứu: Như đã biết, cường độ bêtông Rb phụ thuộc rõ rệt vào tỷ lệ N/X. Nếu giảm lượng nước trộn thì có thể giảm được lượng xi măng của hỗn hợp mà cường độ bêtông vẫn không thay đổi. Do giảm lượng nước trộn nên bêtông khô như đất, muốn đầm phải sử dụng máy đầm rung thay vì đầm dùi như bêtông truyền thống. Bêtông đầm lăn – loại bêtông có thể thi công cơ giới mà lại dùng ít xi măng - hình thành từ những ý tưởng rất đơn giản như vậy. Trên thế giới, các nước tiên tiến đã áp dụng công nghệ bêtông đầm lăn từ những năm 30 của thế kỷ trước. Việt Nam cũng đã ứng dụng công nghệ này cho các đập thủy điện và thủy lợi. Tuy nhiên, việc áp dụng công nghệ thi công bêtông đầm lăn (Tiếng Anh là “Roller Compacted Concrete”, viết tắt là RCC) cho công trình cầu đường chưa được quan tâm đúng mức.
  5. 5 Mục tiêu của đề tài là: So sánh bêtông đầm lăn với bêtông nhựa và bêtông thông thường trên nhiều phương diện khác nhau để nêu bật những ưu điểm của công nghệ này; Công nghệ nào cũng có thế mạnh riêng trong từng trường hợp cụ thể, vậy ta nghiên cứu các điều kiện cần có để công nghệ RCC phát huy tốt các ưu điểm của nó; Khi công nghệ thi công RCC đã được chọn thì ta nghiên cứu đề xuất các quy trình cụ thể để kiểm soát chất lượng RCC trong quá trình thi công. Phƣơng pháp nghiên cứu: Có hai phương pháp nghiên cứu được áp dụng: 1. Phương pháp phân tích, tổng hợp Tiến hành phân tích ưu nhược điểm của các công nghệ có sẵn như bêtông nhựa nóng, bêtông thông thường và bêtông RCC áp dụng cho công trình thủy điện, so sánh chúng với nhau và tổng hợp lại để tìm ra điều kiện áp dụng RCC cho công trình cầu đường một cách hiệu quả. Tiến hành phân tích sự khác biệt giữa việc áp dụng RCC cho các đập thủy điện, và áp dụng RCC cho công trình cầu đường, từ đó đề xuất quy trình kiểm soát chất lượng RCC trong công trình giao thông. 2. Phương pháp thực nghiệm Đối tượng để tiến hành nghiên cứu thực nghiệm là công nghệ thi công bêtông đầm lăn tại đập chính công trình thủy điện Đăkdrinh, huyện Sơn Hà, Quảng Ngãi: lấy các kết quả thí nghiệm thực tế của công trình này để vận dụng tính toán cấp phối bêtông, mức độ sử dụng tro bay, mức độ tiết kiệm xi măng, đưa ra chỉ tiêu so sánh về giá trên 1m3 bêtông, lấy các hình ảnh về thiết bị, công nghệ thi công bêtông đầm lăn thực tế, đưa ra giải pháp ứng dụng cơ giới hóa cho việc thi công RCC trong công trình giao thông.
  6. 6 CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ T NG ĐẦM L N 1.1 Lịch sử phát triển, ứng dụng bêtông đầm lăn trên thế giới và ở Việt Nam. - Đối với các công trình đê đập thủy điện và thủy lợi: Bêtông đầm lăn đã được sử dụng đại trà từ những năm 60 của thế kỷ 20. Năm 1961 có đê quây tường tâm của đập Thạch Môn ở Đài Loan Trung Quốc, Đến năm 1980 - 1984 ở Nhật Bản, Anh, Mỹ cũng đã áp dụng công nghệ bêtông đầm lăn để xây dựng các đập bêtông. Năm 1986 - 1989 ở Trung Quốc tiến hành xây dựng các đập bêtông đầm lăn Khang Khẩu Cầu Thiên Sinh, Long Môn Than, Phan Gia Khẩu v.v - Đối với công trình cầu đường: đầu năm 1930, lần đầu tiên bêtông đầm lăn được nghiên cứu ứng dụng làm mặt đường ở Thụy Sỹ. năm 1942 Quân đội Mỹ dùng bêtông đầm lăn để xây dựng đường băng ở Yakima, Washington. Năm 1970, Canada xây dựng đường và bãi đỗ. Những năm 1980 trở đi, Đoàn kỹ sư quân đội Mỹ nghiên cứu và ứng dụng RCC để làm các mục đích quân sự [9]. - Cho đến nay, trên thế giới, bêtông đầm lăn đã được nhiều nước ứng dụng cho các đường đô thị, các nút giao thông, các bãi đỗ xe, đường trong các khu công nghiệp, kho bãi, bến cảng hàng nặng - Hiện nay tại Việt Nam, nhiều công trình thủy điện đã và đang bắt đầu chú ý đến việc sử dụng bêtông đầm lăn để xây dựng các đập trọng lực cho h chứa, như đập Định Bình, Đ ng Nai 3, Đ ng Nai 4, Sơn La tuy nhiên, việc ứng dụng bêtông đầm lăn cho công trình cầu đường tại Việt Nam còn rất nhiều hạn chế. 1.2 Các đặc điểm cơ bản của bêtông đầm lăn 1.2.1 Giới thiệu chung về bêt ng m lăn. - RCC dùng cho kết cấu mặt đường được xếp vào loại mặt đường cứng. Khi RCC đạt cường độ thiết kế thì có độ cứng lớn, nó thu nhận hầu hết tải trọng do xe chạy gây ra và truyền tải trọng đó xuống nền móng trên một diện tích rất rộng, vì vậy tấm RCC là lớp chịu lực chủ yếu [1].
  7. 7 - Tuy vậy, khi thi công trên thực tế, khối đổ RCC phải đảm bảo ổn định ngay sau khi lu lèn xong (ổn định tức thời). Để đảm bảo được yêu cầu này, lớp RCC mới rải phải được đầm chặt đến độ chặt cao và cho phép các thiết bị thi công và xe vận chuyển đi lại trên đó trước khi “đông cứng”. Tính chất này lại thuộc kết cấu mặt đường nửa cứng, là loại mặt đường có lớp móng cấp phối đá cát được gia cố thêm xi măng và phụ gia. - Vậy, ta có thể tách thành hai giai đoạn để có thể đưa ra giải pháp ứng xử phù hợp với nguyên lý làm việc của vật liệu RCC: Giai đoạn RCC đang thi công, chưa đông kết hoàn toàn, chưa đạt cường độ thiết kế (180 ngày kể từ ngày rải RCC): quan niệm RCC là mặt đường nửa cứng Giai đoạn RCC được đưa vào sử dụng, đã đạt cường độ thiết kế (sau 180 ngày): Quan niệm RCC là mặt đường cứng. - Vì đặc tính cơ bản của RCC là sử dụng ít xi măng, nên mặt đường RCC có thể bố trí khe co giãn ngang cách nhau 15-20m, không cần khe dọc và không bố trí thanh truyền lực, nhưng yêu cầu về các lớp móng bên dưới hoàn toàn giống như các kết cấu mặt đường bêtông xi măng truyền thống, lớp móng bên dưới không tham gia chịu lực lớn nhưng chất lượng phải đ ng đều, phải ổn định với nước và không tích lũy biến dạng dư. - Mặt đường RCC phải được thiết kế để có tất cả các chỉ tiêu độ bền vững như mặt đường bêtông xi măng thông thường như: phải có cường độ chịu uốn cao, phải có đủ cường độ dự trữ chịu tác dụng trùng phục của tải trọng xe chạy và của nhiệt độ, chịu được tác dụng bào mòn của xe chạy. - Trong trường hợp thiết kế sửa chữa đường hiện hữu đang lưu thông, yêu cầu thông xe ngay sau khi rải RCC mà chưa đủ thời gian cho phép RCC đông kết đạt cường độ thì người thiết kế phải quan niệm RCC là mặt đường nửa cứng để tính toán.
  8. 8 - Với những ưu điểm của mặt đường cứng, mặt đường RCC chịu đựng được các tải trọng lớn thường thấy trong các công trình đường giao thông, cũng có thể hạn chế nứt do trục xe tải hạng nặng, và hiện tượng xô hoặc rách khi các phương tiện quay đầu hoặc hãm phanh ở bãi container, bãi đỗ xe, bến cảng và nút giao thông. 1.2.2 Thành ph n vật liệu. - Các vật liệu sử dụng để chế tạo RCC bao g m: chất kết dính (xi măng), cốt liệu (cát, đá), nước, và thành phần hạt mịn. Các loại vật liệu có tính chất cơ lý, tiêu chuẩn kỹ thuật, thành phần hạt, áp dụng được cho bêtông thông thường đều có thể sử dụng cho RCC, cụ thể là: Xi măng dùng cho RCC là loại xi măng portland thông thường có mác 400/500 theo TCVN 2682-92, có cường độ chịu nén và cường độ chịu uốn theo TCVN 4032.85 thỏa mãn yêu cầu thiết kế, Thời gian ninh kết xi măng bắt đầu từ 2h đến 3h30’ thì ngưng ninh kết. Đá: Vật liệu đá dùng cho RCC phải đảm bảo đặc, chắc, đủ cường độ yêu cầu thiết kế và độ hao mòn Los Angeles <25%. Thành phần hạt của đá dăm xác định bằng cách thử qua bộ sàng tiêu chuẩn với các sàng có mắt lưới 3mm; 5mm; 10mm; 20mm; 40mm và 70mm. Tỷ số giới hạn của từng nhóm hạt tính theo lượng đá còn lại trên toàn bộ sàng, đảm bảo cho đá có thành phần hạt tốt nhất, với độ rỗng không quá 45% như sau: Dmin = 100-95%; 0,5(Dmin + Dmax) = 40- 70%; Dmax =0-5% và 1,25Dmax=0. Đá phải sạch, lượng tạp chất (hạt sét, bụi) không quá 1% khối lượng đá, lượng hạt dẹt và dài không quá 10% khối lượng đá theo 22TCN.57- 84 .
  9. 9 Cát: Cát là vật liệu hạt có kích cỡ từ 0,05-5mm, cát dùng cho RCC dùng cát hạt lớn hoặc hạt vừa, sạch, chứa ít tạp chất, không quá 3% hạt bụi sét. Nước: Nước dùng để trộn và bảo dưỡng RCC phải là nước có hàm lượng các chất muối hòa tan ít nhất. Nên dùng nước uống được với tổng các chất muối hòa tan không quá 5g/lít theo TCVN 2659-78, độ pH không nhỏ hơn 4 và không lớn hơn 12,5 theo TCVN 2655-78. Lượng chất hữu cơ không quá 15mg/lít theo TCVN 2671-78 - Tuy nhiên, do đặc điểm chính của hỗn hợp RCC là không có độ sụt và lượng xi măng sử dụng ít, do đó tỷ lệ thành phần các vật liệu của RCC có khác so với bêtông thông thường, và hàm lượng hạt mịn là yếu tố quan trọng quyết định tính chất của hỗn hợp RCC khi đông kết đạt cường độ. - Thành phần hạt mịn trong RCC là loại vật liệu có kích thước hạt nhỏ hơn 0,075mm (tương tự kích thước các hạt xi măng), có tính trơ, không tỏa nhiệt khi trộn vào nước, Có thể xem thành phần hạt mịn như là chất độn của xi măng để chèn kín các lỗ rỗng trong hỗn hợp RCC khi trộn và lu lèn. - Thành phần hạt mịn được sử dụng trong RCC thường là sản phẩm sau khi nghiền của tro bay (phế phẩm của nhà máy nhiệt điện mà chất đốt là than đá) và xỉ lò cao (thu được bằng cách lạm lạnh đột ngột xỉ lò cao nóng chảy trong nước), thành phần chủ yếu của chúng g m SiO2, Al2O3, CaO dưới dạng tinh thể và vô định hình. - Việc lựa chọn và sử dụng hợp lý thành phần hạt mịn cho RCC có liên quan trực tiếp đến địa điểm xây dựng công trình, yêu cầu và chất lượng bê tông, khả năng cung cấp và giá thành công trình xây dựng.
  10. 10 1.2.3 C ng nghệ thi c ng. ảng 2.1 ảng so sánh các dây chuyền công nghệ Trộn vữa Vận chuyển San Đầm Thi công Trạm trộn tập Băng tải là Máy ủi Máy đầm RCC các trung chính rung 25T công trình Ô tô tự đổ hỗ thủy điện trợ Công nghệ Trạm trộn tập Ô tô tự đổ Máy rải bê Lu bánh lốp bêtông nhựa trung tông nhựa Lu tĩnh bánh nóng chuyên dụng sắt 10T Công nghệ Trạm trộn tập Ô tô chuyển Thủ công là Thủ công là bêtông thông trung trộn (xe b n) chính chính thƣờng - Từ bảng so sánh công nghệ thi công RCC cho công trình thủy điện, công nghệ thi công bêtông nhựa nóng và công nghệ thi công bêtông thông thường ta đề xuất ra giải pháp thi công RCC cho đường sao cho có thể cơ giới hóa toàn bộ các khâu từ lúc trộn bêtông đến khi vận chuyển, san rải, đầm nén: RCC được đề xuất trộn ở trạm trộn tập trung để dễ dàng kiểm soát và điều chỉnh nhiệt độ RCC khi xuất ra khỏi trạm trộn, Dùng xe ô tô tự đổ vận chuyển từ trạm trộn tới các máy rải RCC tại hiện trường, Dùng máy rải bêtông nhựa để san rải RCC thành từng lớp có chiều dày theo đúng thiết kế, Dùng lu rung 25T để đầm chặt hỗn hợp RCC đạt dung trọng thiết kế, Dùng tổ hợp lu bánh sắt 10T và lu bánh lốp (của hệ thống máy đầm bêtông nhựa nóng) để lu hoàn thiện bề mặt và tạo độ phẳng mặt đường,
  11. 11 Bảo dưỡng mặt đường RCC sau khi hoàn thiện bằng cách phun nước dạng sương tương tự như bảo dưỡng bêtông xi măng thông thường. - Tuy nhiên, khối đổ RCC phải đảm bảo ổn định ngay sau khi lu lèn xong (ổn định tức thời). Để đảm bảo được yêu cầu này, lớp RCC mới rải phải được đầm chặt đến độ chặt cao và cho phép các thiết bị thi công và xe vận chuyển đi lại trên đó trước khi đông cứng. - Nhiệt độ không khí khi rải RCC không nên quá 90 độ F (320C). Khi nhiệt độ môi trường không khí vượt quá 90 độ F (320C), thời gian cho phép từ thời điểm trộn đến khi hoàn thành quá trình đầm nén nên giảm cho phù hợp (ví dụ, từ 60 phút giảm đến 30 - 45 phút). - Để bù đắp cho sự mất độ ẩm trong thời gian trộn, vận chuyển và rải, nước trộn có thể được cân nhắc tăng thêm tại trạm trộn.
  12. 12 CHƢƠNG 2: THIẾT Ị VÀ C NG NGHỆ THI C NG T NG ĐẦM L N 2.1 Dây chuyền thiết bị thi công bêtông đầm lăn [11] 2.1.1 Tổng quan dây chuyền thiết bị bêt ng m lăn (RCC). Hình 2.1 Dây chuyền thiết bị RCC: Trộn hỗn hợp RCC tại trạm, vận chuyển ra hiện trường bằng băng tải và ô tô tự đổ, san và đầm 2.1.2 Trạm nghiền sàng cốt liệu. Hình 2.2 Trạm nghiền, sàng cốt liệu đá các kích cỡ theo đúng cấp phối
  13. 13 2.1.3 Trạm trộn Bêt ng m lăn. - Tr¹m trén RCC lµ n¬i s¶n xuÊt ra hçn hîp RCC, ®©y lµ mét tæ hîp gåm m¸y trén, c¸c thïng chøa vµ xi l«, c¸c b¨ng t¶i chuyÓn cèt liÖu vµo vµ chuyÓn hçn hîp RCC ra, c¸c kho chøa cèt liÖu, c¸c bé phËn kh¸c. Hình 2.3 Một số hình ảnh trạm trộn RCC Hình 2.4 Một số hình ảnh trạm trộn RCC
  14. 14 2.1.3.1 M¸y trén - C¸c m¸y trén kh«ng ®•îc n¹p nguyªn liÖu vµo v•ît qu¸ c«ng suÊt kiÕn nghÞ cña nhµ m¸y s¶n xuÊt. C¸c m¸y trén ph¶i cã kh¶ n¨ng kÕt hîp nguyªn liÖu thµnh mét hçn hîp ®ång bé vµ ®Èy hçn hîp ra cöa m¸y trén mµ kh«ng bÞ ph©n tÇng. Hình 2.5 Băng tải cấp vật liệu đá vào máy trộn Hình 2.6 Băng tải cấp vật liệu cát vào máy trộn
  15. 15 Hình 2.7 Máy trộn hỗn hợp RCC 2.1.3.2 C¸c thïng chøa vµ xi l« - Mçi m¸y trén ph¶i cã 1 thïng chøa c¸t vµ 3 thïng chøa ®¸ d¨m. C¸c thïng chøa nµy ph¶i ®ñ lín vµ ®•îc thiÕt kÕ ®Ó dßng vËt liÖu ch¶y ra kh«ng bÞ ph©n tÇng, cã kh¶ n¨ng xö lý cèt liÖu trong ®iÒu kiÖn Èm •ít mµ kh«ng bÞ t¾c nghÏn. C¸c thïng chøa ph¶i ®•îc chøa ®Çy vµ ph¶i cã kÝch cì ®ñ ®Ó ®¶m b¶o dßng vËt liÖu (®¸ d¨m, c¸t) ®ång d¹ng ch¶y ë tèc ®é liªn tôc. C¸c dßng vËt liÖu ch¶y ra tõ c¸c thïng chøa ph¶i cã kh¶ n¨ng ®iÒu chØnh tù ®éng tõ trung t©m ®iÒu khiÓn ®Ó ®¶m b¶o tèc ®é ch¶y ra cña c¸c cèt liÖu kh¸c nhau phï hîp víi cÊp phèi ®· ®Þnh tr•íc. - Toµn bé tr¹m trén ph¶i ®•îc vËn hµnh mét c¸ch liªn tôc ë mét møc ®é n¹p nguyªn liÖu nhÊt ®Þnh. CÇn ph¶i h¹n chÕ ®Õn møc tèi thiÓu c¸c lÇn khëi ®éng vµ ®ãng m¸y trong lóc s¶n xuÊt hçn hîp RCC.
  16. 16 - Tr¹m trén ph¶i ®•îc thiÕt kÕ, khèng chÕ n¹p nguyªn liÖu vµ vËn hµnh víi toµn bé nguyªn liÖu ®•îc n¹p ®ång thêi vµo m¸y trén ë c¸c møc chÝnh x¸c khi m¸y trén khëi ®éng vµ toµn bé nguyªn liÖu ngõng n¹p ngay lËp tøc khi m¸y trén ngõng ho¹t ®éng. Hình 2.8 Xi lô chứa xi măng và tro bay Hình 2.9 Các thùng chứa đá, cát tại trạm trộn RCC
  17. 17 2.1.4 Trạm làm lạnh cốt liệu. Hình 2.10 Một phần nước cấp cho hỗn hợp RCC được làm lạnh thành đá Hình 2.11 Thêm nước đá để hạ nhiệt độ cốt liệu đá đầu vào
  18. 18 2.1.5 Thiết bị vận chuyển vật liệu. - RCC ph¶i ®•îc chuyÓn tõ tr¹m trén tíi khu vùc ®Ó cµng nhanh cµng tèt, b»ng c¸c biÖn ph¸p h¹n chÕ ph©n tÇng, bôi bÈn vµ kh«. HÖ thèng b¨ng t¶i ®•îc sö dông ®Ó vËn chuyÓn toµn bé hçn hîp RCC tõ tr¹m trén ®Õn c¸c vÞ trÝ thÝch hîp. B¨ng t¶i sÏ chuyÓn RCC vµo trong c¸c thïng chøa cã cöa x¶ tù ®éng ë d•íi ®Ó x¶ RCC vµo trong thïng xe t¶i. ë cuèi b¨ng t¶i ph¶i cã v¸ch ng¨n, èng dÉn ®Ó h¹n chÕ møc ®é rơi tù do, h¹n chÕ sù ph©n tÇng cña hçn hîp RCC. - RCC sÏ ®•îc chuyÓn tõ c¸c thïng chøa ®Õn s©n ®¾p b»ng c¸c xe «t« t¶i tù ®æ. - Mét phÇn khèi l•îng RCC ®•îc vËn chuyÓn tõ tr¹m trén tíi vÞ trÝ ®æ, yªu cÇu thêi gian vËn chuyÓn ph¶i nhá h¬n 15 phót. Hình 2.12 Hình ảnh về thiết bị vận chuyển
  19. 19 2.1.6 Máy rải bêt ng m lăn. - Hçn hîp RCC tõ c¸c xe t¶i ®•îc ®æ thµnh ®èng nh•ng ph¶i lu«n ®•îc ®æ lªn phÇn vËt liÖu ch•a ®Çm. BÊt kú vËt liÖu ph©n tÇng nµo trµn ra tõ c¸c ph•¬ng tiÖn chuyªn chë hoÆc r¬i v·i khi thïng xe t¶i bÞ thñng th× sÏ ph¶i được chuyÓn ®i bằng biÖn ph¸p thñ c«ng. - Hçn hîp RCC ph¶i ®•îc san trong vßng kh«ng qu¸ 10 phót sau khi ®æ thµnh mét líp t•¬ng ®èi b»ng ph¼ng mµ sau khi ®Çm sÏ cã ®é dµy lµ 300mm. - Công tác san RCC trong các công trình thủy điện, thủy lợi thường được dùng bằng máy ủi, tuy nhiên, với công trình cầu đường, công tác san được đề nghị sử dụng máy rải chuyên dụng để làm bêtông nhựa. Hình 2.13 San RCC bằng máy ủi, trong công trình thủy điện
  20. 20 Hình 2.14 Ứng dụng máy rải RCC cho công trình đường, tương tự rải thảm bêtông nhựa nóng 2.1.7 Các loại thiết bị m bêt ng m lăn. - Hçn hîp RCC ph¶i ®•îc ®Çm trong vßng kh«ng qu¸ 10 phót sau khi san. - ViÖc ®Çm RCC chñ yÕu ®•îc thùc hiÖn b»ng m¸y ®Çm rung b¸nh thÐp tr¬n tù hµnh, lo¹i trèng ®¬n hoÆc trèng ®«i, trong ®ã •u tiªn sö dông lo¹i trèng ®«i. Sè l•ît ®Çm ®•îc x¸c ®Þnh trªn c¬ së ®Çm nÐn thÝ nghiÖm hiÖn tr•êng víi lo¹i ®Çm sö dông nh•ng kh«ng Ýt h¬n 4 l•ît ®i ®«i víi m¸y ®Çm trèng ®«i vµ kh«ng Ýt h¬n 8 l•ît ®i ®«i víi m¸y ®Çm trèng ®¬n, trong ®ã l•ît ®i ®Çu tiªn (trèng ®¬n) vµ l•ît ®i cuèi cïng m¸y ®Çm ph¶i ë chÕ ®é kh«ng rung.
  21. 21 Hình 2.15 Thiết bị đầm rung 25T để đầm RCC đạt dung trọng thiết kế Hình 2.16 Thiết bị lu tĩnh bánh lốp bịt kín các lỗ rỗng và đường nứt ở bề mặt, hình thành một cấu trúc bề mặt kín.
  22. 22 Hình 2.17 Dùng lu tĩnh bánh sắt để hoàn thiện bề mặt đến khi không còn thấy các vệt bánh lu trên bề mặt. 2.1.8 Các c ng tác phụ trợ khác c n lao ộng thủ c ng B¶o d•ìng líp RCC míi ®æ - C¸c bÒ mÆt RCC lé ra khi ngõng ®æ ph¶i ®•îc gi÷ trong ®iÒu kiÖn Èm liªn tôc nÕu kh«ng ®•îc ®æ líp RCC kh¸c lªn trªn trong kho¶ng thêi gian ng¾n h¬n. - C«ng t¸c b¶o d•ìng bÒ mÆt RCC ph¶i ®•îc thùc hiÖn b»ng ph•¬ng ph¸p phun n•íc d•íi d¹ng s•¬ng. N•íc phun s•¬ng ph¶i ®•îc dïng ë møc ®é gi÷ ®•îc Èm trªn toµn bé bÒ mÆt RCC nh•ng kh«ng t¹o vòng trªn bÒ mÆt vµ kh«ng lµm bong líp RCC t•¬i ®· ®Çm. - BÒ mÆt ®ang ph¶i t•íi Èm kh«ng ®•îc sö dông ®Ó lµm mÆt b»ng ho¹t ®éng cña c¸c thiÕt bÞ xö lý. - ViÖc phun n•íc t•íi Èm d¹ng s•¬ng ®•îc thùc hiÖn b»ng c¸c «t« chë n•íc hoÆc b»ng hÖ thèng èng mÒm r¶i trªn mÆt líp RCC. ¤t« chë n•íc phun s•¬ng t•íi Èm còng ph¶i ¸p dông c¸c biÖn ph¸p h¹n chÕ nh• ®èi víi xe «t« chë hçn hîp RCC ®Õn b·i ®¾p ®Ó kh«ng lµm h• háng bÒ mÆt líp RCC.
  23. 23 Hình 2.18 Phun nước để bảo dưỡng RCC C¸c khíp nèi - C¸c bÒ mÆt khíp nèi, kÓ c¶ c¸c bÒ mÆt RCC, cÇn ph¶i b¶o qu¶n s¹ch sÏ, kh«ng bÞ bÈn vµ lu«n Èm tíi khi ®æ líp bª t«ng tiÕp theo. - §Ó lµm s¹ch bÒ mÆt khíp nèi, §¬n vÞ thi c«ng ph¶i sö dông lao động thủ công, c¸c xe m¸y vµ dông cô chuyªn dông ®Ó thùc hiÖn viÖc lµm s¹ch bÒ mÆt khíp nèi. - BÒ mÆt RCC n»m d•íi líp RCC ®æ sau ph¶i ®•îc b¶o vÖ khái bÞ h• háng nÕu cã hiÖn t•îng xãi mßn hoÆc h• háng do c¸c cèt liÖu th«, th× bÒ mÆt nµy ph¶i ®•îc xö lý nh• mét khíp nèi l¹nh.
  24. 24 Hình 2.19 Xử lý khe lạnh: cán vữa dính bám giữa lớp dưới đã đông kết trước khi đổ lớp trên Hình 2.20 Xử lý khe ấm: Đánh xờm lớp dưới trước khi đổ lớp trên bằng chổi sắt
  25. 25 Hình 2.21 Tạo khe co giãn bằng máy cắt 2.2 So sánh công nghệ thi công bêtông đầm lăn cho công trình cầu đƣờng với bêtông nhựa và bêtông thông thƣờng 2.2.1 Mức ộ sử dụng tiết kiệm vật liệu, tận dụng vật liệu ịa phương. Đối với đường bêtông nhựa, các cốt liệu đá, cát có thể tận dụng nhưng riêng nhựa đường thì phải nhập khẩu, hàng năm Việt Nam cần đến 60 triệu USD để nhập khẩu nhựa phục vụ cho các công trình giao thông. Đối với đường bêtông thông thường, các thành phần cố liệu đá, cát chế tạo ra bêtông đều là vật liệu địa phương, riêng chất kết dính là xi măng thì đến thời điểm cuối năm 2011 cả nước còn t n 10 triệu tấn xi măng, một số nhà máy phải sản xuất cầm chừng, chạy 50% công suất nhà máy, và việc sử dụng xi măng cho đường đang được nhà nước khuyến kích để tận dụng hết công suất của các nhà máy xi măng nội địa, kích thích sản xuất trong nước.
  26. 26 Đối với RCC, ngoài ưu điểm của bêtông thông thường có được, RCC cón có lợi thế là sử dụng một lượng xi măng tiết kiệm hơn khoảng 35% so với bê tông thông thường cùng cường độ. bên cạnh đó, thành phần hạt mịn cho RCC còn có thể thu được từ các phế phẩm của nhà máy điện (như tro bay, xỉ lò cao ) mà nếu không có cách tận dụng sẽ rất lãng phí. ảng 2.2 Kết quả thực nghiệm về mức độ tiết kiệm xi măng của RCC [9] Tỷ lệ dùng tro bay thay thế xi măng 0% 25% 30% 35% Xi măng (kg) 301 240 225 212 Tro bay (kg) 0 76 92 109 Đá 5-20 (kg) 1 136 1 136 1 136 1 136 Cát (kg) 895 895 895 895 Nước (lít) 149 130 127 124 Cường độ nén 7 ngày (MPa) 28.68 26.62 24.86 23.76 Cường độ nén 28 ngày (MPa) 35.30 33.38 33.03 32.21 Cường độ nén 56 ngày (MPa) 42.90 40.45 38.35 37.20 Cường độ ép chè 7 ngày (MPa) 3.33 3.12 2.83 2.32 Cường độ ép chè 28 ngày (MPa) 3.60 3.20 3.01 2.65 Module dàn h i 7 ngày (MPa) 26.189 25.228 24.381 23.832 Module dàn h i 28 ngày (MPa) 29.050 28.251 28.104 27.750 Chiều sâu thấm nước (m) 120 42 35 31 Mài mòn trung bình (g/cm2) 0.37 0.42 0.31 0.34 Khi hết tuổi thọ, đường bêtông nhựa phải cào bóc lên và đổ đi, không tái sử dụng lại được vì vật liệu nhựa đã lão hóa, biến chất. Tuy nhiên, đối với RCC và bêtông thông thường thì hoàn toàn cỏ thể sử dụng lại để làm vật liệu cho lớp móng đường. Qua các phân tích trên, ta thấy: RCC sử dụng hoàn toàn các loại vật liệu nội địa, Việt Nam tự sản xuất được, không phải nhập khẩu như: cát, đá, xi măng, tro bay.
  27. 27 và mặc dù vậy, RCC cũng dùng một lượng xi măng tiết kiệm hơn 35% so với bêtông thông thường có cùng cường độ. 2.2.2 Mức ộ áp dụng cơ giới hóa. Trên thực tế, bêtông thông thường đang được thi công bằng lao động thủ công là chính, một số khâu có thể cơ giới hóa được là trộn bêtông tại trạm, vận chuyển bêtông bằng xe chuyển trộn và bơm bêtông hoặc dùng cẩu để cẩu thùng bêtông đến nơi đổ. Chỉ có một số dự án lớn, với yêu cầu kỹ thuật khắt khe, tiến độ thi công quá gấp thì dây chuyền đổ bêtông và san đầm bằng cơ giới mới được áp dụng. Đường bêtông thông thường ít được áp dụng vì khi đổ bêtông bằng thủ công khó đảm bảo chất lượng đ ng đều, tiến độ lại rất chậm trong khi khối lượng công việc làm mặt đường rất lớn cho mỗi dự án thi công đường nói chung. Bêtông nhựa đã được cơ giới hóa đ ng bộ cả dây chuyền, từ khâu trộn nhựa tại trạm, vận chuyển đến nơi đổ bằng xe ô tô tự đổ, rải bêtông nhựa bằng máy rải chuyên dụng, xe lu bánh sắt 10T đầm trước, xe lu bánh lốp đầm sau. RCC cũng được trộn tại trạm tập trung, r i dùng xe ô tô tự đổ vận chuyển từ trạm trộn tới các máy rải RCC tại hiện trường (dùng máy rải bêtông nhựa) để san rải RCC thành từng lớp, sau đó dùng lu rung 25T để đầm chặt hỗn hợp RCC đạt dung trọng thiết kế, dùng tổ hợp lu bánh sắt 10T và lu bánh lốp để lu hoàn thiện bề mặt và tạo độ phẳng mặt đường. Như vậy, công nghệ thi công RCC vừa có đặc tính cơ giới hóa đ ng bộ như công nghệ thi công bêtông nhựa nhưng lại sử dụng vật liệu có tính chất như bêtông thông thường. 2.2.3 So sánh về giá thành sản phẩm. Mục tiêu của việc so sánh về giá tại một thời điểm cụ thể, và tại một công trình cụ thể nhằm đưa ra các thông số trực quan hơn để đánh giá mức độ tiết kiệm của từng loại công nghệ được áp dụng.
  28. 28 Thông số giá vật liệu tính toán để so sánh được lấy tại Huyện Sơn Hà – tỉnh Quảng Ngãi, có bao g m cả công tác vận chuyển vật liệu về đến chân công trình Thủy điện Đakdrinh, thời điểm tháng 6/2013. ảng 2.3 ảng tính chi tiết giá 1m3 RCC đã áp dụng cho công trình thủy điện Đakdrinh ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) RCC - thủy điện Đăkdrinh m3 M120 Vaät lieäu Ñaù 25-50mm m3 0,429 208.943 89.657 3 Ñaù 12,5-25mm m 0,382 218.856 83.494 3 Ñaù 5-12,5mm m 0,143 218.856 31.253 3 Caùt vaøng m 0,499 311.136 155.251 Xi măng PC40 kg 70,000 1.733 121.316 Tro bay kg 195,000 1.159 226.023 Nước m3 0,110 3.500 385 Phụ gia siêu dẻo R26 lít 0,530 46.900 24.857 Phụ gia chậm ninh kết P89 lít 0,930 22.200 20.646 Coäng chi phí tröïc tieáp 752.882 Thueá giaù trò gia taêng 10% 75.288 Giaù trò sau thueá VL 828.170 RCC - cầu đƣờng M200 m3 Vaät lieäu 3 Ñaù 25-50mm m 0,429 208.943 89.657 3 Ñaù 12,5-25mm m 0,382 218.856 83.494 3 Ñaù 5-12,5mm m 0,143 218.856 31.253 3 Caùt vaøng m 0,499 311.136 155.251 Xi măng PC40 kg 212,000 1.733 367.415 Tro bay kg 109,000 1.159 126.341 Nước m3 0,110 3.500 385 Phụ gia siêu dẻo R26 lít 0,530 46.900 24.857
  29. 29 ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) Phụ gia chậm ninh kết P89 lít 0,930 22.200 20.646 Coäng chi phí tröïc tieáp 899.299 Thueá giaù trò gia taêng 10% 89.930 Giaù trò sau thueá VL 989.229 Sản xuất RCC tại trạm m3 Nhaân250m3/ coângh NC 5.513 Nhaân coâng 3,5/7 coâng 0,0336 164.067 5.513 Maùy thi coâng M 44.176 Traïm troän RCC 250m3/h ca 0,00077 48.633.279 37.448 Maùy xuùc lật 2,8m3 ca 0,00077 4.252.639 3.275 Maùy uûi 180CV ca 0,00038 3.552.034 1.350 Maùy khaùc % 5,000 2.104 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 745 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 50.433 Chi phí chung C=T*6% 3.026 Giaù thaønh xaây döïng T+C 53.459 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 2.940 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 59.426 Thueáthueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 5.943 Giaù trò xaây döïng sau 65.368 Vậnthueá chuyển vữa RCC bằng m3 ô tô tự đổ 22T, cự ly 1km Maùy thi coâng M 28.106 OÂ toâ töï ñoå 22taán ca 0,0084 3.345.916 28.106 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 422 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 28.527 Chi phí chung C=T*6% 1.712 Giaù thaønh xaây döïng T+C 30.239 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 1.663 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 33.614 thueá
  30. 30 THAØNH ÑÔN THAØNH PHAÀN HAO PHÍ TIEÀN VÒ (đồng) Thueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 3.361 Giaù trò xaây döïng sau 36.975 thueá Tên công tác thủy điện Cầu đƣờng cấp phối RCC 828.170 989.229 Sản xuất RCC tại trạm 250m3/h 65.368 Vận chuyển vữa RCC bằng ô tô tự đổ 22T, cự ly 36.975 1km Cộng 930.514 ảng 2.4 ảng tính chi tiết giá 1m3 bê tông thông thƣờng M200 ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/ đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) ê tông thông thƣờng M200 m3 Vaät lieäu 3 Ñaù 10x20mm m 0,841 218.856 184.058 3 Caùt vaøng m 0,478 311.136 148.723 Xi măng PC40 kg 315,000 1.733 545.923 Phụ gia sika V4 lít 3,750 46.900 175.875 Nước lít 191,000 3,5 669 Coäng chi phí tröïc tieáp 1.055.248 Thueá giaù trò gia taêng 10% 105.525 Giaù trò sau thueá VL 1.160.772 Saûn xuaát beâtoâng traïm m3 troän 60m3/h nhân công NC 10.772 Nhân công 3/7 công 0,0700 153.890 10.772 Máy thi công M 50.936 Tram bê tông 60m3/h ca 0,0070 3.610.604 25.274 Máy xúc 1,25m3 ca 0,0070 2.245.820 15.721 Máy ủi 108cv ca 0,0035 2.147.315 7.516
  31. 31 ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/ đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) Máy khác % 5,0000 48.511 2.426 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 926 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 62.634 Chi phí chung C=T*6% 3.758 Giaù thaønh xaây döïng T+C 66.392 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 3.652 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 73.802 Thueáthueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 7.380 Giaù trò xaây döïng sau thueá 81.182 vận chuyển vữa bê tông bằng ô m3 tô chuyển trộn 6m3, cự ly 1km Maùy thi coâng M 90.221 ô tô chuyển trộn 6m3 ca 0,0396 2.278.306 90.221 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 1.353 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 91.574 Chi phí chung C=T*6% 5.494 Giaù thaønh xaây döïng T+C 97.069 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 5.339 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 107.902 Thueáthueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 10.790 Giaù trò xaây döïng sau thueá 118.692 Tên công tác Đơn vị Thành tiền Bê tông thông thường M200 m3 1.160.772 3 3 Saûn xuaát beâtoâng traïm troän 60 m /h m 81.182 3 3 vận chuyển vữa bê tông bằng ô tô chuyển trộn 6m , m 118.692 cự ly 1km cộng 1.360.646
  32. 32 ảng 2.5 ảng tính chi tiết giá 1m3 bê tông nhựa nóng hạt mịn ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/ đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) Beâtoâng nhöïa haït mòn taán Vaät lieäu Ñaù 10x25, 6x13, 0x6mm m3 0,288 218.856 63.031 Caùt vaøng m3 0,350 311.136 108.898 Nhöïa bitum kg 60,573 12.400 751.105 Boät ñaù kg 94,470 800 75.576 Daàu diezen kg 1,500 20.236 30.354 Daàu mazuùt kg 8,500 16.827 143.030 Daàu baûo oân kg 0,425 35.000 14.875 Coäng chi phí tröïc tieáp 1.186.868 Thueá giaù trò gia taêng 10% 118.687 Giaù trò sau thueá VL 1.305.555 Saûn xuaát beâtoâng nhöïa taán baèng traïm troän 50-60T/h Nhaân coâng NC 9.845 Nhaân coâng 4,5/7 coâng 0,05280 186.456 9.845 Maùy thi coâng M 38.536 Traïm troän 50-60 taán/h ca 0,00463 4.522.811 20.941 Maùy xuùc 1,25m3 ca 0,00463 2.245.820 10.398 Maùy uûi 108CV ca 0,00300 2.147.315 6.442 Maùy khaùc % 2,000 756 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 726 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 49.107 Chi phí chung C=T*6% 2.946 Giaù thaønh xaây döïng T+C 52.053 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 2.863 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 57.863 Thueáthueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 5.786 Giaù trò xaây döïng sau thueá 63.649
  33. 33 ÑÔN GIAÙ THAØNH ÑÔN ÑÒNH THAØNH PHAÀN HAO PHÍ (đồng/ đơn TIEÀN VÒ MÖÙC vị) (đồng) Vaän chuyeån BT nhöïa töø traïm taán troän ñeán vò trí ñoå baèng oâtoâ 12T, cöï ly 1km Maùy thi coâng M 31.566 OÂ toâ töï ñoå 12taán ca 0,01310 2.409.588 31.566 Tröïc tieáp phí khaùc TT=1,5% (NC+M) 473 Coäng chi phí tröïc tieáp T=NC+M+TT 32.039 Chi phí chung C=T*6% 1.922 Giaù thaønh xaây döïng T+C 33.961 Thu nhaäp chòu thueá tính TL=(T+C)*5,5% 1.868 Giaùtröôùc trò xaây döïng tröôùc G=T+C+TL 37.752 Thueáthueá giaù trò gia taêng VAT=G*10% 3.775 Giaù trò xaây döïng sau thueá 41.527 Tên công tác Đơn vị Thành tiền Beâtoâng nhöïa haït mòn tấn 1.305.555 Saûn xuaát beâtoâng nhöïa baèng traïm troän 50- tấn 63.649 Vaän60T/h chuyeån BT nhöïa töø traïm troän ñeán vò trí tấn 41.527 ñoå baèng oâtoâ 12T, cöï ly 1km Cộng tấn 1.410.730 Quy ra m3 (1m3 bê tông nhựa =2,37 tấn) m3 3.343.431 ảng 2.6 ảng so sánh giá trên 1m3 bê tông Đơn vị: đồng/m3 Bê tông RCC RCC bê tông đơn nhựa thủy điện cầu thông Tên các công việc vị nóng hạt M120 đường thường mịn M200 M200 Cấp phối vật liệu m3 3.094.164 828.170 989.229 1.160.772 3 Sản xuất tại trạm m 150.848 65.368 81.182 81.182 3 Vận chuyển đến nơi m 98.419 36.975 98.419 118.692 đổ, cự ly 1km Tổng cộng (đ ng) 3.343.431 930.514 1.168.829 1.360.646
  34. 34 Nhận xét: RCC dùng cho đập thủy điện có giá thấp hơn hẳn so với bêtông thông thường và bêtông nhựa nóng khi tính theo m3 sản phẩm được sản xuất và vận chuyển đến nơi đổ, vì đặc thù của công trình thủy điện là công trình tập trung tại một khu đầu mối, bêtông có khối lượng và kích thước lớn nên cần giảm tối đa lượng xi măng để chống co ngót do xi măng thủy hóa, đập thủy điện là đập trọng lực nên cường độ của lõi đập RCC chỉ dùng đến 120MPa, các thiết bị thi công đều có công suất rất lớn: trạm trộn 250m3/h, ô tô vận chuyển 22 tấn, các đường thi công được thiết kế riêng cho các xe vận chuyển chuyên dụng. Để có thể ứng dụng RCC vào công trình cầu đường, ta cần: Tăng lượng xi măng từ 70kg/m3 lên đến 212kg/m3 để RCC có thể đảm bảo cường độ 200MPa, lượng tro bay có thể thay thế xi măng là 109kg/m3 và không vượt quá 35% tổng lượng xi măng áp dụng cho bêtông thông thường cùng cường độ, Công suất của trạm RCC chỉ nên chọn 60m3/h khi ứng dụng RCC cho công trình cầu đường để phù hợp với công trình dạng tuyến trải dài, khối lượng một lần đổ không quá lớn, thường ngắt quãng, và ô tô vận chuyển chỉ chọn đến 12T để tận dụng hệ thống giao thông công cộng hiện hữu. Khi áp dụng các điều chỉnh trên, ta thấy 1m3 RCC M200 áp dụng cho cầu đường cũng cho giá trị kinh tế cao hơn hẳn so với hai công nghệ còn lại: với bêtông thông thường thì RCC tiết kiệm 15%; với bêtông nhựa nóng, RCC tiết kiệm đến 65%. 2.2.4 Phạm vi áp dụng của từng loại cho c ng trình c u ường. Bêtông thông thường: Áp dụng cho công trình có độ dốc lớn và độ cong lớn như đường H Chí Minh khi qua đèo và núi.
  35. 35 Các đường có khả năng bị nước tràn qua khi mùa lũ đến, thường thấy ở khu vực miền Trung, Cầu cảng, đường băng sân bay, các công trình chịu tải nặng. Các đường nông thôn, thôn xóm, đường khu vực biên giới các công trình giao thông nhỏ lẻ cũng thường dùng. Bêtông nhựa nóng: Bêtông nhựa nóng hiện tại đang được áp dụng ở hầu hết các loại mặt đường cho tất cả các cấp đường vì tính êm thuận, dễ thi công và thi công nhanh chóng với khối lượng lớn. Khi cần, có thể phối trộn thêm các phụ gia để cải thiện một số tính chất của bêtông nhựa như: chống mỏi cao, chống hình thành vệt lún bánh xe, kháng cắt tốt, ít nhạy cảm với nhiệt độ, vì thế bêtông nhựa ngày càng chiếm ưu thế và được sử dụng rộng rãi. Nhược điểm của bêtông nhựa là tuổi thọ của nhựa không cao, không tái sử dụng được khi sửa chữa cải tạo đường và đặc biệt là chi phí cho loại vật liệu này quá cao. RCC: RCC khác bêtông thông thường ở phương pháp thi công, việc lu lèn bằng máy và vữa RCC không có độ sụt làm cho việc hoàn thiện bề mặt RCC khó khăn hơn, vì vậy, RCC được khuyến cáo chỉ nên áp dụng cho lớp mặt đường cấp II trở xuống. RCC phù hợp với kết cấu nền đường cho tất cả các cấp đường nếu được phủ lên trên bằng lớp áo đường bêtông nhựa. RCC khi đạt cường độ thiết kế thì có đầy đủ đặc tính của bêtông thông thường, do đó tất cả các loại đường có độ dốc lớn, cần độ bám cao, chống trơn trượt, chịu tải trọng nặng thì RCC đều phù hợp.
  36. 36 2.3 Kết luận về sự phù hợp của thiết bị, công nghệ thi công bêtông đầm lăn cho công trình cầu đƣờng. Ta đã tiến hành so sánh các công nghệ trên ba phương diện: Mức độ sử dụng tiết kiệm vật liệu, tận dụng vật liệu địa phương, mức độ cơ giới hóa, và tính toán về giá thành trên từng m3 vật liệu. Để xác định tính thích dụng của RCC với công trình cầu đường, ta xem xét thêm một số khía cạnh sau: Quy trình sản xuất - Bêtông nhựa nóng yêu cầu cung cấp nhiệt độ cao cho cốt liệu nên tiêu tốn nhiều năng lượng. - Bêtông thông thường và RCC sản xuất theo quy trình lạnh, không gia nhiệt. Sửa chữa bảo trì - Đường bêtông thông thường và RCC dễ sửa chữa, khi cần sửa chữa thì phạm vi sửa cũng ít hơn đường bêtông nhựa, tuy nhiên do độ bền của hai loại đường này khá lớn nên gần như không phải bảo trì hàng năm. Thời gian cho phép thông xe: - Đường bêtông nhựa có thể sử dụng ngay sau khi thảm xong, tạo điều kiện thông xe để giải quyết ùn tắc giao thông, đặc biệt là thi công tại những công trình sửa chữa cải tạo đường hiện hữu. - Đường bêtông thông thường thì phải mất 28 ngày bảo dưỡng bê tông cho đến khi đạt cường độ thiết kế thì mới thông xe. - Đường RCC cần đến 180 ngày để có thể đạt cường độ thiết kế, nhưng do độ ổn định tức thời của khối đổ RCC nên cho phép thông xe trong vòng 24 giờ.
  37. 37 Độ bền: - Đường bêtông thông thường và RCC có độ bền cao, thời gian sử dụng trung bình 30 đến 50 năm, chịu được tải trọng nặng, và vẫn còn phát triển cường độ theo thời gian. - Đối với đường bêtông nhựa độ bền thấp hơn, có thể hình thành các vệt lún vì hỗn hợp asphalt có độ kháng yếu khi ở nhiệt độ cao vào mùa hè ngay cả khi xe dừng lại trên đường hoặc có hư hỏng tích lũy dưới tải trọng của xe chạy với tốc độ cao. Và do tác động của ánh sáng mặt trời, không khí và các yếu tố khí hậu khác làm thay đổi thành phần hóa học trong nhựa asphalt làm nó cứng và giòn, gây lão hóa và bong tróc nên tuổi thọ không cao. An toàn: - Đường bêtông thông thường và RCC khi thi công dễ tạo độ nhám, làm cho xe chạy trên đường loại này có độ bám đường cao, do độ cứng của bêtông nên các gai nhám bền với thời gian, bề mặt bêtông có màu sáng nên có thể phản xạ ánh sáng, cải thiện tầm nhìn cho người lái xe. - Đường bêtông nhựa khi trời nắng gắt có hiện tượng “chảy nhựa” làm cho mặt đường trơn, giảm độ bám đường của xe, và mặt đường có màu đen nên không tốt cho tầm nhìn của người lái xe vào ban đêm. Độ êm thuận - Độ êm thuận của đường bêtông nhựa cao nhất - Đối với đường bêtông thông thường ta phải thiết kế các khe co, khe giãn cả chiều ngang và chiều dọc đường mật độ khe khá dày, khe ngang cách nhau khoảng 5-7m và vì thế xe không êm thuận khi đi vào khe hoặc vào góc tấm bêtông
  38. 38 - Đối với đường RCC, không phải làm khe co, không làm khe dọc, chỉ bố trí các khe giãn cách nhau khá xa, khoảng 20-30m, loại đường này thuộc vào dạng tương đối êm thuận. ảng 2.7 ảng so sánh 3 công nghệ thi công Bêtông Bêtông Bêtông STT Các chỉ tiêu nhựa nóng đầm lăn thông thƣờng 1 Mức độ sử dụng tiết Thấp Cao Trung bình kiệm vật liệu, tận dụng vật liệu địa phương 2 mức độ cơ giới hóa Cao Cao Thấp 3 Giá thành trên 1m3 Cao Thấp Trung bình sản phẩm 4 Quy trình sản xuất Gia nhiệt Quy trình lạnh Quy trình lạnh 5 Sửa chữa bảo trì Khó Dễ Dễ 6 Thời gian cho phép Ngay sau khi 24 giờ 28 ngày thông xe thảm 7 Độ bền 10-15 năm 30-50 năm 30-50 năm 8 An toàn Khi trời nắng, Dễ tạo nhám Dễ tạo nhám mặt đường mặt đường mặt đường trơn, giảm độ Độ bám đường Độ bám đường bám đường cao cao 9 Độ êm thuận Cao Trung bình Thấp Nếu xếp hạng, RCC sẽ là loại vật liệu nằm ở khoảng giữa - bậc trung - so với bêtông nhựa nóng và bêtông thông thường: chất lượng chấp nhận được, thi công nhanh, giá thành rẻ.
  39. 39 2.4 Các điều kiện để công nghệ thi công bêtông đầm lăn phát huy tốt các ƣu điểm trong công trình cầu đƣờng. Trường hợp chỉ dùng RCC làm lớp móng đường, bề mặt đường phủ bêtông nhựa nóng: - Nền đường - mặt nền trước khi tiến hành rải RCC - phải đảm bảo tiêu chuẩn cho nền đường cứng: Vì RCC được tính toán thiết kế là móng đường cứng nên cần đảm bảo các tấm RCC phân bố đều áp lực lên nền đất và các biến dạng nền phải nằm trong các giới hạn cho phép. Bên cạnh đó, bề dày lớp móng đường RCC cần tính toán đủ lớn để đảm bảo cường độ chịu tải trọng xe chạy ứng với từng cấp đường theo quy định. - Trường hợp đất nền đường yếu mà lớp đất yếu không quá dày: có thể tiến hành đổ hai hay nhiều lớp RCC móng đường. Lớp dưới cùng tiếp giáp với nền đất có thể quan niệm là móng mềm (như là lớp móng đá gia cố xi măng) cho phép lún tùy thuộc vào độ cứng của nền đất trong thời gian RCC đang cố kết; lớp trên được đổ sau khi lớp 1 lún hết và đạt cường độ thiết kế, lúc này lớp trên là lớp móng cứng trên nền (lớp 1) có sức chịu tải cao. - Do bề dày lớp móng thường lớn, vì vậy cần bố trí các khe co giãn cách nhau từ 10-15m để tránh các vết nứt do co ngót vì nhiệt, thủy hóa xi măng. Trường hợp RCC dùng làm lớp mặt đường và lớp phủ mặt cầu: - Bề mặt RCC có các khe co giãn ngang cánh nhau 20-30m, khó hoàn thiện bề mặt và khó đảm bảo độ phẳng bề mặt, nên RCC được khuyến nghị chỉ nên dùng cho mặt đường và lớp phủ mặt cầu từ cấp II trở xuống các cấp thấp hơn, hoặc các mặt đường cấp I nhưng có tốc độ xe lưu thông không quá 60km/h;
  40. 40 CHƢƠNG 3: QUY TRÌNH KIỂM SOÁT CHẤT LƢỢNG RCC 3.1 Thí nghiệm RCC 3.1.1 Thí nghiệm cấp phối RCC. 3.1.1.1 Các dữ kiện cần biết khi thiết kế cấp phối RCC: Đối với hỗn hợp vữa bêtông đầm lăn : Thời gian công tác Vc, cường độ, độ chống thấm, thời gian đông kết của hỗn hợp bêtông. Đối với cát : Khối lượng riêng, thành phần hạt. Đối với đá: Dmax, thành phần hạt, khối lượng riêng. Đối với xi măng: Cường độ nén tuổi 28 ngày, khối lượng riêng, khối lượng thể tích. Đối với phụ gia khoáng hoạt tính: Khối lượng riêng, tỷ lệ phụ gia khoáng trong chất kết dính. 3.1.1.2 Thời gian công tác ( Vc) Thời gian công tác (Vc) là một tính chất của hỗn hợp bêtông đầm lăn, qua đó có thể xác định được khả năng đổ và đầm hỗn hợp bê tông đầm lăn với loại thiết bị thi công thích hợp không gây ra hiện tượng phân tầng phân lớp ảnh hưởng xấu đến chất lượng của kết cấu công trình. Thời gian công tác (Vc) của hỗn hợp bêtông đầm lăn phụ thuộc vào hàm lượng xi măng, lượng nước trộn, hàm lượng dùng phụ gia khoáng nghiền mịn và phụ gia hoá học, cấp phối hỗn hợp, hình dạng cốt liệu, tỷ lệ cốt liệu lớn và cốt liệu nhỏ. 3.1.1.3 Cường độ Bêtông đầm lăn là loại bêtông nghèo xi măng, yếu tố quyết định đến cường độ của bêtông đầm lăn là tỷ lệ nước/xi măng, vì thế khi sử dụng ít xi măng thì cần giảm tối đa lượng nước đưa vào hỗn hợp RCC. Ngoài ra, cường độ của bêtông đầm lăn còn phụ thuộc vào độ chặt, độ ổn định tức thời của khối đổ và công nghệ lu lèn.
  41. 41 3.1.1.4 Độ chống thấm Khả năng chống thấm nước của bêtông đầm lăn quyết định đến khả năng chống lại sự xâm thực của môi trường đối với công trình. Độ bền của công trình xây dựng từ bêtông đầm lăn ngoài việc phụ thuộc vào cường độ thì còn phụ thuộc vào khả năng chống thấm của nó. Bêtông đầm lăn được thiết kế với hàm lượng xi măng thấp nên khả năng chống thấm nước thường là kém hơn so với bêtông thông thường có cùng cường độ. Chính vì vậy để bảo vệ các kết cấu bêtông đầm lăn nghèo xi măng trước tác động của môi trường, cần phải tính toán thiết kế một lớp bêtông giàu xi măng hơn bao bọc mặt ngoài hoặc có thể phải sử dụng các màng chống thấm nước. 3.1.1.5 Cốt liệu thô Kích cỡ lớn nhất (Dmax) của cốt liệu lớn thường gây ảnh hưởng đến sự phân tầng trong quá trình vận chuyển và san đầm hỗn hợp bêtông đầm lăn. Với công nghệ thi công cùng thiết bị thi công tiên tiến, đối với các công trình đập trọng lực có thể dùng cốt liệu có Dmax đến 150mm. Tuy nhiên thông thường Dmax của cốt liệu lớn thường chỉ đến 50mm. 3.1.1.6 Hàm lượng nước Hàm lượng nước trộn ảnh hưởng đến cường độ và độ chống thấm của bêtông đầm lăn. Tuy nhiên nếu hàm lượng nước quá thấp làm cho độ công tác Vc lớn, khó thi công trong quá trình lu lèn. Chính vì vậy cần phải sử dụng phụ gia dẻo hoá giảm nước để tối ưu hoá lượng nước trộn trong hỗn hợp bêtông đầm lăn. 3.1.1.7 Nguyên tắc chung thiết kế thành phần hỗn hợp RCC Mục đích của việc thiết kế thành phần hỗn hợp bêtông đầm lăn: Nhằm xác định được hàm lượng các loại vật liệu cấu thành xi măng, phụ gia khoáng hoạt tính, cốt liệu lớn, cốt liệu nhỏ, nước trong 1m3 hỗn hợp
  42. 42 bêtông đầm lăn để hỗn hợp bê tông đầm lăn đạt được các yêu cầu của thiết kế. Thiết kế thành phần hỗn hợp bêtông đầm lăn theo phương pháp thể tích tuyệt đối có kể đến hàm lượng khí t n tại trong hỗn hợp bêtông đầm lăn bằng 1% - 10% không kể các lỗ rỗng của khối bêtông do thi công gây ra. Tổng lượng chất kết dính (xi măng + thành phần hạt mịn) trong bêtông đầm lăn không được nhỏ hơn 130 kg/m3. Cốt liệu lớn có Dmax=50mm. Hàm lượng phụ gia khoáng nghiền mịn thích hợp trong bêtông đầm lăn dao động trong khoảng 30 - 70% khối lượng chất kết dính. Tỷ lệ nước/ chất kết dính < 0,7 Độ công tác Vc tại miệng máy trộn thích hợp là Vc=10  30 gi©y; Sö dông Ýt xi m¨ng nhÊt ®Ó gi¶m ¶nh h•ëng nhiÖt trong qu¸ tr×nh thuû ho¸. T¹o ®•îc hçn hîp RCC cã kh¶ n¨ng gi¶m ®Õn møc tèi ®a sù ph©n tÇng trong c¸c c«ng ®o¹n thi c«ng RCC 3.1.1.8 Cấp phối RCC đề nghị: Xi m¨ng PC40 :80 kg. Phô gia kÕt dÝnh :155 kg. N•íc :133 kg. C¸t :743 kg. §¸ d¨m: - Cì h¹t 25 – 50mm :175,7 kg. - Cì h¹t 12,5 – 25mm :451,8 kg. - Cì h¹t 5 – 12,5mm :627,6 kg. - Tæng céng :1379 kg. Tû lÖ v÷a vµ v÷a nh·o :42 %. L•îng ngËm khÝ :1,03 %.
  43. 43 - CÊp phèi cña RCC sÏ ®•îc chuÈn x¸c trªn c¬ së thÝ nghiÖm t¹i hiÖn tr•êng. - Trong tr•êng hîp cã sù thay ®æi vÒ nguån cung cÊp c¸c nguyªn liÖu kÕt dÝnh, ph¶i tiÕn hµnh ch•¬ng tr×nh thiÕt kÕ, thö nghiÖm cÊp phèi víi nguån nguyªn liÖu mới ®Ó x¸c ®Þnh c¸c ®Æc tÝnh cña RCC tr•íc khi cho phÐp ¸p dông. 3.1.2 Thí nghiệm trong phòng xác ịnh cường ộ mẫu nén R28, R90, R180. - Một trong những phương pháp kiểm tra chất lượng bêtông thông dụng nhất là xác định cường độ các mẫu nén theo ngày tuổi của mẫu. - Cách thức làm thí nghiệm: Tiến hành đúc mẫu: do độ sụt của RCC bằng 0 nên không thể chế tạo các mẫu thí nghiệm nén, uốn, chẻ như với bêtông thường mà tiến hành bằng cách đắp hỗn hợp vào khuôn hình trụ thành 2 đến 3 lớp và cố kết từng lớp bêtông trên bàn rung. Việc chấn động cho từng lớp được tiếp tục cho đến khi vữa nổi đều trên toàn diện tích bề mặt và sử dụng một trọng lượng gia tải là cần thiết để đạt được độ cố kết này. Bảo dưỡng mẫu: các mẫu chế tạo trong phòng thí nghiệm phải được bảo dưỡng phù hợp với tiêu chuẩn ASTMC-192 - Tác giả đã tham khảo các kết quả nén mẫu với kích thước mẫu hình trụ 15x30cm của công trình thủy điện đakdrinh [11] và thống kê theo bảng 3.1: Bảng 3.1 Bảng thống kê kết quả thí nghiệm cƣờng độ chịu nén của mẫu thử RCC trong phòng thí nghiệm. Mác RCC thiết kế : 12MPa, R180, Dmax50; độ cứng Vc 7-17 giây, Phụ gia khoáng: Núi đầu voi thí nghiệm nén mẫu tuổi ngày ngày Độ bền % đạt so STT số hiệu khối đổ mẫu lấy mẫu thí nghiệm nén với thiết (ngày) (MPa) kế 1 L(46-2) - C4 10/07/2012 06/01/2013 180 13.12 109.33%
  44. 44 tuổi % đạt so ngày ngày Độ bền STT số hiệu khối đổ mẫu với thiết lấy mẫu thí nghiệm nén (ngày) (MPa) kế 2 L(47-2)+L48- 11/07/2012 07/01/2013 180 13.02 108.50% KV1-C4 3 L49+50-KV1-C4 12/07/2012 08/01/2013 180 12.93 107.75% 4 L51+52+53- 13/07/2012 09/01/2013 180 12.93 107.75% KV1-C4 5 L54+55+56- 14/07/2012 10/01/2013 180 13.21 110.08% KV1-C4 6 L57+58-KV1-C4 15/07/2012 11/01/2013 180 12.83 106.92% 7 L59-KV1-C4 16/07/2012 12/01/2013 180 12.74 106.17% 8 L60-KV1-C4 17/07/2012 13/01/2013 180 12.93 107.75% 9 L61+62-KV1-C4 18/07/2012 14/01/2013 180 12.36 103.00% 10 L63-KV1-C4 19/07/2012 15/01/2013 180 12.74 106.17% 11 L(46-2+47-2)- 27/07/2012 23/01/2013 180 12.74 106.17% KV2-C4 12 L48+49+50+51- 28/07/2012 24/01/2013 180 13.12 109.33% KV2-C4 13 L52+53+54- 29/07/2012 25/01/2013 180 12.83 106.92% KV2-C4 14 L55-1+55-2- 30/07/2012 26/01/2013 180 13.12 109.33% KV2-C4 15 L56+57-KV2-C4 31/07/2012 27/01/2013 180 12.83 106.92% 16 L58+59+60- 01/08/2012 28/01/2013 180 13.49 112.42% KV2-C4 1 L46-2-C4 10/07/2012 08/10/2012 90 10.59 88.25% 2 L47-2+L48- 11/07/2012 09/10/2012 90 11.89 99.08% KV1-C4 3 L49+50-KV1-C4 12/07/2012 10/10/2012 90 10.79 89.92% 4 L51+52+53- 13/07/2012 11/10/2012 90 10.95 91.25% KV1-C4 5 L54+55+56- 14/07/2012 12/10/2012 90 11.42 95.17% KV1-C4 6 L57+58-KV1-C4 15/07/2012 13/10/2012 90 11.04 92.00%
  45. 45 tuổi % đạt so ngày ngày Độ bền STT số hiệu khối đổ mẫu với thiết lấy mẫu thí nghiệm nén (ngày) (MPa) kế 7 L59-KV1-C4 16/07/2012 14/10/2012 90 10.68 89.00% 8 L60-KV1-C4 17/07/2012 15/10/2012 90 12.83 106.92% 9 L61+62-KV1-C4 18/07/2012 16/10/2012 90 10.59 88.25% 10 L63-KV1-C4 19/07/2012 17/10/2012 90 10.95 91.25% 11 L(46-2+47-2)- 27/07/2012 25/10/2012 90 10.95 91.25% KV2-C4 12 L48+49+50+51- 28/07/2012 26/10/2012 90 10.81 90.08% KV2-C4 13 L52+53+54- 29/07/2012 27/10/2012 90 10.85 90.42% KV2-C4 14 L(55-1+55-2)- 30/07/2012 28/10/2012 90 10.79 89.92% KV2-C4 15 L56+57-KV2-C4 31/07/2012 29/10/2012 90 10.53 87.75% 16 L58+59+60- 01/08/2012 30/10/2012 90 10.59 88.25% KV2-C4 1 L46-2-C4 10/07/2012 07/08/2012 28 6.61 55.08% 2 L47-2+L48- 11/07/2012 08/08/2012 28 8.4 70.00% KV1-C4 3 L49+50-KV1-C4 12/07/2012 09/08/2012 28 7.93 66.08% 4 L51+52+53- 13/07/2012 10/08/2012 28 8.3 69.17% KV1-C4 5 L54+55+56- 14/07/2012 11/08/2012 28 8.87 73.92% KV1-C4 6 L57+58-KV1-C4 15/07/2012 12/08/2012 28 8.4 70.00% 7 L59-KV1-C4 16/07/2012 13/08/2012 28 8.3 69.17% 8 L60-KV1-C4 17/07/2012 14/08/2012 28 6.61 55.08% 9 L61+62-KV1-C4 18/07/2012 15/08/2012 28 5.28 44.00% 10 L63-KV1-C4 19/07/2012 16/08/2012 28 6.98 58.17% 11 L(46-2+47-2)- 27/07/2012 24/08/2012 28 6.83 56.92% KV2-C4 12 L48+49+50+51- 28/07/2012 25/08/2012 28 7.17 59.75% KV2-C4
  46. 46 tuổi % đạt so ngày ngày Độ bền STT số hiệu khối đổ mẫu với thiết lấy mẫu thí nghiệm nén (ngày) (MPa) kế 13 L52+53+54- 29/07/2012 26/08/2012 28 7.55 62.92% KV2-C4 14 L(55-1+55-2)- 30/07/2012 27/08/2012 28 7.55 62.92% KV2-C4 15 L56+57-KV2-C4 31/07/2012 28/08/2012 28 8.3 69.17% 16 L58+59+60- 01/08/2012 29/08/2012 28 8.4 70.00% KV2-C4 - Theo bảng 3.1 thống kê, tính bình quân: 28 ngày: đạt 63,3% cường độ thiết kế 90 ngày: đạt 91,8% cường độ thiết kế 180 ngày: đạt 107,8% cường độ thiết kế - Ta có thể thấy, với công trình thủy điện vốn phải thi công trong thời gian rất dài, các nhà thiết kế đã tận dụng tính chất phát triển cường độ theo thời gian của bê tông để giảm bớt xi măng, tiết kiệm vật liệu, giảm nhiệt thủy hóa của xi măng. - Tuy nhiên, với công trình cầu đường cải tạo, nâng cấp thì yêu cầu thông xe đưa công trình vào sử dụng ngay sau khi rải là yêu cầu thiết yếu. Vì vậy, RCC sẽ phải được thiết kế và tính toán để làm việc theo hai giai đoạn: Giai đoạn trước 180 ngày: RCC chưa đạt cường độ thiết kế, mặt đường RCC cần xem là loại mặt đường nửa cứng để tính toán thiết kế, thi công, bảo dưỡng và sử dụng phù hợp. Giai đoạn từ 180 ngày trở đi: RCC đạt cường độ thiết kế, sử dụng như mặt đường bêtông thông thường.
  47. 47 3.1.3 Thí nghiệm hiện trường xác ịnh chiều dày lớp ổ, loại máy m và số l n m. - Tương tự như vật liệu đất, RCC cũng được thí nghiệm để xác định chiều dày lớp đổ tương ứng với mỗi máy đầm và số lần đầm để đạt được độ chặt yêu cầu. - Bãi đắp thí nghiệm thường được bố trí tại một địa điểm gần hiện trường chậm nhất là trước khi thi công mặt đường 1 tháng. Bãi đắp thử phải đủ rộng để bố trí một đội bao g m: lu rung, lu bánh sắt và lu bánh lốp để xác định tương quan giữa dung trọng ở phòng thí nghiệm và dung trọng xác định bằng thí nghiệm hiện trường và để điều chỉnh tương quan giữa số lần lu và dung trọng. Kích thước bãi đắp thử nhỏ nhất đề nghị là 3 vệt rải, mỗi vệt rộng từ 3,5-4m và dài 450m. Trong đó 1 vệt rưỡi rải ngày thứ nhất và 1 vệt rưỡi còn lại rải ngày tiếp theo. Đoạn đường thí nghiệm phải có hai mối nối khe dọc và ngang và hai mối nối dọc ướt. - Chiều dày lớp đầm: chiều dày tối đa của một lớp RCC phụ thuộc vào khả năng của máy rải. Chiều dày chưa lu lèn lớn nhất thường là 25-30cm. Chiều dày chưa lu có thể tính gần đúng bằng cách nhân chiều dày thiết kế với 1,25 để xét đến việc giảm chiều dày do lu lèn. Chiều dày nhỏ nhất của 1 lớp là 10cm. - Nếu chiều dày chưa lu tổng cộng vượt quá khả năng của máy rải thì phải được rải thành hai hoặc nhiều lớp, như vậy sẽ tạo nên một mối nối ngang (một mặt tiếp giáp nằm ngang giữa các lớp) trong mặt đường RCC. Nếu tiếp giáp đủ dính bám (lớp trên và lớp dưới rải cách nhau trong vòng 1 giờ) thì cho phép sử dụng việc thiết kế chiều dày một lớp toàn khối. Nếu thời gian rải cách nhau trên 1 giờ thì phải thiết kế như một lớp phủ cứng trên móng đường cứng. Bề mặt lớp dưới phải giữ ẩm và sạch cho tới khi rải lớp trên và lớp trên phải được rải và lu lèn trong vòng 1 giờ kể từ khi lu lèn xong lớp dưới để đảm bảo sự dính bám của hai lớp.
  48. 48 - Số lần đầm: trong thí nghiệm hiện trường, sau mỗi lần đầm, dùng thiết bị đo dung trọng bằng hạt nhân để xác định số lần đầm tối ưu của từng loại máy đầm để đặt được độ chặt yêu cầu. Thực hiện bằng một thiết bị đặc biệt để tạo nên một lỗ đo độ chặt trong mặt đường. Sau mỗi lần đi qua của lu rung thì ấn đầu đo hạt nhân vào lỗ đó để xác định độ chặt. Quá trình lu và đo độ chặt này được tiến hành liên tục cho tới khi các số đọc liên tiếp thay đổi dưới 1%. Các số liệu này được sử dụng để hiệu chỉnh dung trong đo bằng thiết bị hạt nhân với dung trọng xác định trong phòng thí nghiệm nhằm xác định số lần đầm cần thiết. Tuy nhiên, số lần đầm rung tối thiểu không dưới 4 lần. chiều dài bãi đắp thí nghiệm 450m ba vệt, mỗi vệt 3,5m ba vệt, mỗi Mối nối khô mối nối ướt Ngày thứ nhất Ngày thứ hai Mối nối ướt Mối nối khô - 4m Hình 3.1 Sơ đ đoạn đường thí nghiệm Hình 3.2 Thiết bị thí nghiệm hạt nhân để đo dung trọng
  49. 49 3.1.4 Thí nghiệm ánh giá chất lượng RCC bằng cách khoan lấy lõi. - Kinh nghiệm thực tế khi đánh giá chất lượng của bê tông đầm lăn cho thấy rằng: Các kết quả xác định chất lượng bê tông theo phương pháp thí nghiệm mẫu chỉ là sơ bộ, kết luận cuối cùng về chất lượng bê tông đầm lăn phải là căn cứ vào chất lượng khoan lõi ngay tại công trình. - Để đánh giá đúng chất lượng bê tông thi cứ mỗi lần đổ được từ 1.000m3 - 2.000 m3 bê tông thì cần phải khoan không dưới 3 mẫu. Vị trí các hố khoan được chọn dựa trên những điểm sau: Các vị trí khoan lấy mẫu mang tính chất đặc trưng của công trình, Các vị trí có sự nghi ngờ về chất lượng của bê tông: cấp phối không đảm bảo, chất lượng đầm kém, bê tông đổ bị xói lở do mưa, xử lý các lớp không đúng quy trình kỹ thuật. 3.1.4.1 Khoan lấy lõi. - Khoan lấy lõi được tiến hành theo quy trình quy phạm bằng thiết bị khoan có mũi khoan kim cương. - Đường kính khoan lấy lõi phải gấp 3 lần đường kính cỡ hạt lớn nhất trong bê tông đầm lăn. Việc tăng đường kính lõi sẽ cho khả năng khả năng thu được kết quả có độ tin cậy cao hơn về chất lượng bê tông. - Ngay sau khi rút lõi khoan ra khỏi hố khoan phải ghi chép đầy đủ phầm mô tả lõi, nhất thiết phải đánh dấu ranh giới của lớp bê tông đầm lăn và xác định tỷ lệ mẫu. Ranh giới của lớp bê tông đầm lăn phải được đánh dấu bằng sơn không phai. - Lõi khoan cần được bảo quản trong các thùng gỗ riêng biệt và ghi số liệu lỗ khoan, vị trí và cao trình khoan lõi. - Khi rút lõi ra khỏi lỗ khoan ngay lập tức phải được đậy kín lỗ khoan bằng nút hoặc bằng chất dẻo.
  50. 50 - Không quá 1- 2 ngày, sau khi khoan lõi xong cần phải đưa đến phòng thí nghiệm xây dựng để bảo quả chúng trong điều kiện bình thường. Hình 3.3 Khoan lấy mẫu thử cường độ chịu nén Hình 3.4 Lõi khoan RCC
  51. 51 3.1.4.2 Thí nghiệm lõi - Khi thí nghiệm lõi cần xác định: Dung trọng của bê tông ở trạng thái khô (sau khi được bảo quản 5- 7 ngày ngoài trời của phòng thí nghiệm). Dung trọng bê tông ở trạng thái bão hoà Sự hút nước của bê tông. Cường độ kháng nén của bê tông. Cường độ kháng kéo của bê tông. - Nếu đường kính lõi khoan là 150mm thì chiều cao sẽ là 200- 250mm nghĩa là một lõi khoan cho một lớp bê tông đầm lăn. - Bảo quản lõi trong điều kiện khô không dưới 5- 7 ngày (trong phòng thí nghiệm hoặc ở ngoài trời thì phải có mái che) - Cân lõi được tiến hành có độ chính xác đến 1 gam, dùng thước để đo đường kính và chiều cao với sai só không quá 1%. - Trước khi tiến hành các thao tác tiếp theo phải kiểm tra xem nõn có bị khuyết tật hay không (vết nứt, lỗ rỗng tổ ong, phân lớp, đầm hỗn hợp bê tông chưa kỹ ). Kết quả kiểm tra sẽ ghi vào vào sổ thí nghiệm mẫu. - Sau đó mẫu được ngâm trong nước không dưới 2 ngày ở nhiệt độ (20± 5)oC. Sau hai ngày mẫu được vớt ra khỏi nước r i dùng giẻ lau sạch nước r i cân lại lần nữa. - Từ các thông số trên ta có thể xác định được dung trọng và độ hút nước của bê tông. - Cần tiến hành gia công mẫu trước khi thí nghiệm kháng nén bằng cách: cắt mẫu hình trụ những đoạn dài từ 0,85 đến 2 lần đường kính lõi, phủ lên mặt mẫu một lớp lưu huỳnh nóng chảy và để khô cứng tạo mặt mẫu cần thí nghiệm tiếp xúc đều với mặt bàn nén, xem hình 3.5
  52. 52 Hình 3.5 Gia công mẫu để thí nghiệm Hình 3.6 Thí nghiệm nén mẫu
  53. 53 - Khi thí nghiệm kháng nén được gia tải liên tục ở máy ép với tốc độ 6±4kg/cm2 trong 1 giây cho đến khi lõi bị vỡ. Như vậy thời gian gia tải không ít hơn 30 giây. Không được điều chỉnh tốc độ trong thời gian mẫu đang biến hình nhanh ngay trước khi vỡ. - Khi lõi bị phá vỡ cần kiểm tra và ghi vào sổ thí nghiệm bao g m : Đặc điểm của lõi khoan bị phá vỡ. Độ rỗng, rỗ tổ ong (có thể tích hơn 1cm3). Kích thước các hạt cốt liệu lớn hơn 1.5 Dmax, các cục sét, bê tông bị phân lớp. - Kết quả kiểm tra này làm cơ sở để loại trừ các kết quả thí nghiệm chưa đạt yêu cầu. - Cường độ kháng nén R của bê tông được tính theo công thức sau : R= (P/F)* K1. (3.1) Trong đó: P : Tải trọng phá vỡ, kg. F : Tiết diện (chịu lực ) của nõn, cm2. K1 : Hệ số, tính theo tỷ lệ chiều cao nõn h và đường kính D, áp dụng theo bảng sau: h/D 0,85-0,94 0,95-1,04 1,05-1,14 1,15-1,24 1,25-1,34 1,35-1,44 K1 0,96 1,00 1,04 1,08 1,10 1,12 h/D 1,45-1,54 1,55-1,64 1,65-1,74 1,75-1,84 1,85-1,94 1,95-2,00 K1 1,13 1,14 1,16 1,18 1,19 1,20 3.1.4.3 Báo cáo kết quả thí nghiệm - Báo cáo kết quả thí nghiệm nén mẫu khoan bê tông đầm lăn cần có các nội dung sau: Ký hiệu mẫu; Hình dạng và kích thước mẫu (đường kính, chiều cao của mẫu trụ);
  54. 54 Tiết diện ngang; Tuổi mẫu khi nén; Lực ép lớn nhất; Cường độ nén của từng mẫu; Dạng vỡ từng mẫu Khuyết tật của mẫu (nếu có). 3.2 Sự khác biệt giữa việc áp dụng bêtông đầm lăn cho các đập thủy điện, và áp dụng bêtông đầm lăn cho công trình cầu đƣờng 3.2.1 Ứng suất nhiệt trong bêtông khối lớn và bê tông ường. - RCC sau khi đã đổ vào khối đổ, nhiệt độ trong khối đổ sẽ không ngừng tăng lên do xi măng thuỷ hoá. Sau đó do toả nhiệt, nhiệt độ trong khối đổ sẽ giảm dần đến nhiệt độ ổn định. RCC sử dụng ít xi măng hơn bêtông truyền thống, vì thế nhiệt lượng thủy hóa trong khối RCC nhỏ hơn. RCC thường được thi công trên một diện tích rộng nên khả năng hấp thụ bức xạ mặt trời nhiều hơn, góp phần làm công trình nóng lên. - Nhiệt lượng thuỷ hoá xi măng trong bêtông nếu không kịp thời tán phát mà tích tụ lại sẽ làm cho nội bộ khối bêtông phát sinh tăng nhiệt tương đối cao. Sự thay đổi nhiệt độ của khối bêtông làm cho nó biến đổi hình dạng và sinh ra ứng suất. Bêtông đã cứng trong quá trình nhiệt tăng lên hình thành áp suất nén nhưng trong quá trình hạ nhiệt lại phát sinh co ngót. Khi co ngót bị ràng buộc, trong nội bộ bêtông phát sinh ứng suất kéo. Khi ứng suất kéo vượt quá cường độ kháng kéo, bêtông phát sinh khe nứt. Loại ứng suất do nhiệt độ dẫn đến gọi là ứng suất nhiệt. - Khe nứt nhiệt hạ thấp tính hoàn chỉnh kết cấu của bêtông, tính chống thấm và tính vững bền, làm cho toàn bộ độ an toàn của kết cấu bị hạ thấp. Nguyên nhân gây hiện tượng nứt là do ứng suất ràng buộc bên trong và bên ngoài sinh ra trong quá trình bêtông thủy hóa khi đông kết và hạ nhiệt co ngót.
  55. 55 - Ràng buộc bên ngoài phần nhiều là chênh lệch về nhiệt độ giữa bêtông mới đổ với nền móng hoặc lớp bêtông đã đổ trước đó. Do sự ràng buộc bên ngoài sinh ra khe nứt, có khả năng phát triển thành xuyên suốt cả kết cấu bêtông gây nên sự phá hoại rất lớn, vì thế cần tìm cách tránh hoàn toàn. - Ràng buộc bên trong là do nhiệt độ bản thân khối bêtông phân bố và thay đổi không đều dẫn đến. Nguyên nhân ràng buộc bên trong rất nhiều, nhưng do ràng buộc trong nội bộ dẫn đến khe nứt phần nhiều là khe nứt bề mặt, tính nguy hại tương đối ít. - Tuỳ theo từng loại vết nứt mà có nguyên tắc khống chế nhiệt phù hợp: - Muốn đề phòng loại vết nứt do bị ràng buộc nơi gần nền móng hoặc nơi bê tông cũ thì nguyên tắc chính là phải giảm thấp nhiệt độ cao nhất của bêtông làm cho nhiệt độ chênh lệch giữa nhiệt độ ổn định và nhiệt độ cao nhất được thu nhỏ lại. - Muốn đề phòng loại khe nứt bề mặt do các ràng buộc bên trong, vấn đề chủ yếu là phải loại bỏ triệt để nhiệt độ bậc thang, giảm bớt chênh lệch nhiệt độ bên trong và bên ngoài chứ không phải hạ thấp nhiệt độ tuyệt đối của bêtông. ảng 3.2 ảng so sánh các yếu tố gây nên ứng suất nhiệt cho RCC khối lớn và RCC cho đƣờng. Các yếu tố gây Đối với RCC Đối với RCC nên ứng suất khối lớn nền và mặt đƣờng nhiệt Thủy hóa xi măng Lượng xi măng như nhau, Lượng xi măng như nhau, trong RCC nhiệt lượng thủy hóa như nhiệt lượng thủy hóa như nhau. nhau. Chênh lệch nhiệt Khó thoát nhiệt vì kích Vì RCC cho nền và mặt độ giữa tâm khối thước các phương của khối đường có bề dày mỏng
  56. 56 đổ và bề mặt khối đổ đều lớn, cần có hệ thống hơn so với hai phương đổ, nhiệt độ phân ống nước làm mát bên trong còn lại, nên khối đổ có bố và thay đổi khối đổ để loại bỏ nhiệt độ thể nhanh chóng thoát không đều (ràng bậc thang nhiệt theo một phương buộc bên trong) (chiều dày). Chênh lệch nhiệt Cần giảm nhiệt độ cao nhất Đối với nền và mặt đường, độ giữa khối đổ khi thủy hóa của RCC đến khối đổ RCC phần lớn sẽ mới với nền móng gần với nhiệt độ ổn định của được đổ tiếp xúc với lớp hoặc khối đổ trước khối đổ. Vì vậy RCC cho móng đường. vì vậy cần đó. (ràng buộc bên các đập lớn buộc phải làm làm lạnh cốt liệu đầu vào ngoài) lạnh cốt liệu đầu vào. để triệt tiêu ứng suất nhiệt loại này. Hấp thụ bức xạ RCC khối lớn phát triển khối RCC cho nền và mặt đường mặt trời đổ theo chiều cao trên một phát triển theo chiều dài diện tích cố định nên có thể đường, phải chịu bức xạ che chắn để giảm bớt bức xạ mặt trời nhiều hơn vì diện mặt trời hoặc dùng hơi nước tích khối đổ rất rộng. để phun ẩm lên bề mặt khối phương pháp phù hợp để đổ. giảm bức xạ mặt trời là dùng hơi nước để phun ẩm lên bề mặt khối đổ. 3.2.2 Chống thấm thân ập, chống mài mòn của mặt ường. 3.2.2.1 Chống thấm thân đập: - Các đập thủy điện có yêu cầu chống thấm cao, vì thế các nhà thiết kế tăng thêm lượng xi măng trong RCC tại các vị trí như: bề mÆt th•îng l•u, bề mÆt h¹ l•u, bề mặt kÕt cÊu t•êng ®øng cña c¸c hµnh lang trong th©n ®Ëp, mÆt tiÕp gi¸p víi c¸c t•êng biªn ®Ëp trµn. “Bªt«ng RCC lµm giµu xi măng” lµ mét
  57. 57 ph•¬ng ph¸p thay ®æi tÝnh c«ng t¸c cña RCC ®Õn møc cã thÓ ®Çm dïi nh• dïng cho bªt«ng th«ng th•êng. - C¸c líp bªt«ng RCC lµm giµu xi măng cã chiÒu réng 0.6m ®•îc thi c«ng theo tõng líp cã chiÒu dµy 0.3m ®ång thêi víi c¸c líp RCC. - Quy tr×nh thi c«ng líp bªt«ng RCC lµm giµu xi măng nh• sau: Ngay tr•íc khi r¶i líp hçn hîp RCC phía gi¸p mÆt cèp pha, ph¶i tiÕn hµnh viÖc r¶i v÷a xi m¨ng, Khèi l•îng v÷a xi m¨ng ®•îc dïng kho¶ng 8lÝt/m däc theo mÆt cèp pha. Sau khi r¶i hçn hîp RCC lªn líp v÷a xim¨ng, líp bªt«ng RCC lµm giµu xi măng sÏ ®•îc ®Çm b»ng m¸y ®Çm dïi cho ®Õn khi bªt«ng chÆt vµ kh«ng cßn bät khÝ næi lªn. Vµo thêi ®iÓm nµy, v÷a xim¨ng ph¶i nh×n thÊy ®•îc trªn bÒ mÆt bªt«ng. Sau ®ã dïng ®Çm rung mÆt (®Çm bµn) lµ ph¼ng mÆt H¹n chÕ tèi ®a viÖc ®i l¹i trªn diÖn tÝch ®· tr¶i v÷a xim¨ng tr•íc khi ®æ hçn hîp RCC lªn. 3.2.2.2 Chống mài mòn mặt đường: - RCC khi đạt cường độ thiết kế có đầy đủ tính chất của bê tông thông thường, vì thế, các gai tạo nhám mặt đường rất cứng và bền với thời gian, hệ số ma sát của đường bêtông và bánh xe khá lớn, tính chất này của bêtông thông thường đã được chứng minh và áp dụng cho các công trình đường qua đèo dốc như đường H Chí Minh đoạn qua Miền Trung nước ta. - Vật liệu mặt đường dùng RCC có tính chống mài mòn cao, có vai trò rất quan trọng trong việc tăng cường ma sát giữa bánh xe và mặt đường. - Tuy vậy, cần thiết kế mặt đường RCC có độ dốc ngang lớn, đảm bảo thoát nước bề mặt hoàn toàn thì mới duy trì được độ nhám lớp mặt. Bởi vì mặt đường dù tốt nhưng bẩn, ẩm thì rất trơn. Khi mặt đường có bụi và không thoát nước bề mặt tốt sẽ tạo thành một lớp bùn mỏng ngăn trở tiếp xúc giữa bánh xe và mặt đường.
  58. 58 3.2.3 Hoàn thiện bề mặt bêt ng m lăn cho mặt ập và mặt ường. 3.2.3.1 Đối với đập: Ta cần hoàn thiện bề mặt thượng lưu và hạ lưu đập đảm bảo hình dáng, kích thước đập đúng thiết kế. cốppha bề mặt thượng lựu và hạ lưu đập thường được thiết kế neo vào khối RCC đang thi công để vươn cao mà không cần hệ cây chống bên dưới. Độ luân lưu cốp pha, thời gian tháo lớp cốppha dưới cùng để chuyển lên lớp trên phải đủ để RCC đông kết, không bị bong tróc trong lúc tháo dỡ. Bê tông đầm lăn được làm giàu xi măng tại các bề mặt và vị trí tiếp giáp với các bộ phận kết cấu khác, bề dày lớp RCC giàu xi măng thường là 0.6m, có thể thi công bằng đầm dùi như bê tông thông thường, chúng được cấu tạo như một lớp vỏ bên ngoài của đập, có tính thẩm mỹ cao, có khả năng chống thấm tốt. 3.2.3.2 Đối với bề mặt đường: Bề mặt đường không thể dùng cốppha vì diện bề mặt trải rộng, cũng không thể dùng RCC làm giàu xi măng như lớp áo vì RCC cho đường thường không quá dày. Giải pháp hoàn thiện bề mặt cho đường là dùng các máy đầm tĩnh bánh sắt và bánh lốp với trình tự lu lèn thích hợp: - Ngay sau khi đầm rung xong, phải tiến hành 2 hoặc nhiều lượt đầm tĩnh bánh lốp để bịt kín các lỗ rỗng và đường nứt ở bề mặt, hình thành một cấu trúc bề mặt kín. - Tiếp theo có thể dùng đầm tĩnh hai bánh cứng loại nhẹ 10T để lu phẳng các vệt đầm trên bề mặt, công đoạn đầm tĩnh bánh sắt ph¶i ®•îc thùc hiÖn ®Õn khi cã ®•îc bÒ mÆt ph¼ng theo đúng thiết kế, cã Ýt vÕt m¸y ®Çm h»n lªn do mÐp trèng m¸y ®Çm.
  59. 59 3.2.4 Phát triển cường ộ theo thời gian của bêt ng m lăn. - Theo bảng 3.1 thống kê, tính bình quân: 28 ngày: đạt 63,3% cường độ thiết kế 90 ngày: đạt 91,8% cường độ thiết kế 180 ngày: đạt 107,8% cường độ thiết kế Dựa vào kết quả thống kê trên, ta có thể tính toán và so sánh mức độ phát triển cường độ theo thời gian giữa bê tông đầm lăn và bê tông thông thường ảng 3.3 Tình hình phát triển cƣờng độ của bê tông đầm lăn TT Loại bê tông R28 R90 R180 1 Bê tông đầm lăn 100% 145% 170% 2 Bê tông thông thường 100% 115% 120% Có thể kết luận rằng: Bê tông đầm lăn có khả năng phát triển cường độ hậu kỳ lớn hơn bê tông truyền thống. Đối với công trình thủy điện, tính chất phát triển cường độ theo thời gian đã được các nhà thiết kế tính đến và tiết kiệm một lượng lớn xi măng. Tuy nhiên, với công trình cầu đường cải tạo, nâng cấp thì yêu cầu thông xe đưa công trình vào sử dụng ngay sau khi rải là yêu cầu thiết yếu. Tính chất phát triển cường độ theo thời gian dài của RCC là ưu điểm đối với thủy điện nhưng lại là yếu tố cần được quan tâm và ứng xử đúng cách khi áp dụng cho công trình cầu đường. Giải pháp đề xuất là: RCC sẽ cần được thiết kế và tính toán để làm việc theo hai giai đoạn: Giai đoạn trước 180 ngày: RCC chưa đạt cường độ thiết kế, mặt đường RCC cần xem là loại mặt đường nửa cứng để tính toán thiết kế, thi công, bảo dưỡng và sử dụng phù hợp. Giai đoạn từ 180 ngày trở đi: RCC đạt cường độ thiết kế, sử dụng như mặt đường bê tông thông thường.
  60. 60 3.3 Quy trình kiểm soát chất lƣợng bê tông đầm lăn trong công trình cầu đƣờng. - Theo TCVN 5637:1991, hệ thống quản lý chất lượng có 3 cấp: cấp cơ sở, cấp ngành (hoặc địa phương), cấp nhà nước. và tùy thuộc theo từng hình thức hợp đ ng (BT, BOT, BOO ), tùy thuộc vào các bên có liên quan đến dự án cụ thể để áp dụng các quy trình quản lý hành chính cho phù hợp. - Chính phủ cũng đã ban hành nghị định 15/2013/NĐ-CP ngày 06/03/2013 về quản lý chất lượng công trình xây dựng nói chung, từ khâu khảo sát, thiết kế, thi công. - Đề tài này không đề cập đến các vấn đề quản lý hành chính và các quy định có tính chất pháp quy bắt buộc áp dụng, tác giả chỉ đi sâu vào khía cạnh kỹ thuật, nói về các trình tự thi công RCC cho công trình cầu đường và cách kiểm soát chúng sao cho khi thực hiện đúng các trình tự theo chỉ dẫn thì sẽ cho ra sản phẩm đảo bảo chất lượng. - Quy trình bao g m các mục chính sau đây: Kiểm soát các loại vật liệu đầu vào Kiểm tra sự sẵn sàng vận hành trạm RCC, Chuẩn bị hiện trường trước khi thi công Phát lệnh trộn bê tông, Vận hành trạm, vận chuyển vật liệu, san rải RCC đầm chặt, hoàn thiện Và khẳng định rằng, nếu tuân thủ nghiêm ngặt các chỉ dẫn, làm tuần tự từng bước thì sẽ có sản phẩm đầu ra đạt yêu cầu.
  61. 61 Hình 3.6 Lưu đ quy trình kiểm soát chất lượng RCC
  62. 62 3.3.1 Kiểm soát vật liệu u vào 3.3.1.1 Cát C¸t sö dông cho RCC ph¶i ®¶m b¶o cÊp phèi h¹t n»m trong giíi h¹n sau: Cì sµng PhÇn tr¨m qua sµng 9,5mm 100 4,75mm 95100 2,36mm 7595 1,18mm 5580 600m 3560 300m 2440 150m 1228 75m 68 M«®un ®é lín cña c¸t trong kho¶ng 2,1  3,1. CÊp phèi h¹t c¸t ph¶i cµng gÇn c¸c trÞ sè trung b×nh trong giíi h¹n cµng tèt vµ ph¶i duy tr× sù æn ®Þnh cao vÒ cÊp phèi h¹t trong suèt thêi gian thi c«ng. Tæng sè phÇn tr¨m cña c¸c t¹p chÊt trong c¸t khi ®•a ®Õn m¸y trén kh«ng v•ît qu¸ 3%. C¸t khi ®•a ®Õn m¸y trén ph¶i cã ®é Èm ®ång ®Òu vµ ®é Èm tèi ®a kh«ng v•ît qu¸ 7%, l•îng n•íc trong c¸t Èm ph¶i ®•îc kÓ ®Õn nh• lµ n•íc trén hçn hîp RCC. 3.3.1.2 §¸ d¨m §¸ d¨m dïng cho RCC th•êng ®•îc nghiÒn tõ ®¸ khai th¸c ë má ®¸ gÇn tuyÕn c«ng tr×nh. §¸ ®•îc nghiÒn thµnh d¨m theo 3 nhãm cì h¹t ®Þnh danh nh• sau: - Cì h¹t 5  12,5mm - Cì h¹t 12,5  25mm - Cì h¹t 25  50mm
  63. 63 Thµnh phÇn h¹t cña mçi nhãm cì h¹t ph¶i n»m trong giíi h¹n sau: Trong mçi nhãm h¹t, tû lÖ h¹t dÑt tèi ®a kh«ng qu¸ 25%. H¹t dµi vµ h¹t dÑt Cì h¹t PhÇn tr¨m qua c¸c cì sµng ®Þnh danh 60mm 50mm 37,5mm 25mm 19mm 12,5mm 9,5mm 4,75mm 2,36mm 25->50 100 95-100 35-70 0-15 - 0-5 12,5->25 100 95-100 20-25 0-10 0-5 5->12,5 100 95-100 40-70 0-15 0-5 lµ c¸c h¹t cã kÝch th•íc lín nhÊt vµ kÝch th•íc nhá nhÊt chªnh lÖch nhau h¬n 5 lÇn. C¸c nhãm cì h¹t ®¸ d¨m ®•îc ®Ó thµnh tõng ®èng riªng ë b·i chøa vµ ®•îc chuyÓn vµo 3 thïng chøa cèt liÖu th« cña tr¹m trén RCC. Khi ®¸ d¨m ®•îc chuyÓn vµo thïng trén th× khèi l•îng cña mçi nhãm cì h¹t ®¸ d¨m ph¶i ®•îc x¸c ®Þnh ®Ó ®¶m b¶o hçn hîp ®¸ d¨m sÏ cã ®•êng thµnh phÇn h¹t gÇn ®óng nhÊt víi ®•êng thµnh phÇn h¹t d•íi ®©y: Cì sµng PhÇn tr¨m qua sµng 50mm 100 37,5mm 81 25mm 58 19mm 44 12,5mm 28 9,5mm 18 Tæng gi¸ trÞ phÇn tr¨m cña c¸c t¹p chÊt trong ®¸ d¨m khi ®•a ®Õn m¸y trén kh«ng v•ît qu¸ 2%. §Ó tr¸nh ph©n tÇng ®¸ d¨m, cÇn h¹n chÕ sè lÇn vËn chuyÓn ®¸ d¨m ë møc cã thÓ. Khi ®æ ®¸ d¨m cã ®•êng kÝnh lín h¬n 40mm th× chiÒu cao ®æ kh«ng qu¸ 1,5m nÕu ®Ó r¬i tù do. 3.3.1.3 Xi m¨ng Xi m¨ng ®Ó s¶n xuÊt RCC ph¶i lµ lo¹i xi m¨ng Poocland do c¸c nhµ m¸y s¶n xuÊt xi m¨ng víi c«ng nghÖ lß quay.
  64. 64 Xi m¨ng dïng ®Ó s¶n xuÊt RCC lµ lo¹i xi m¨ng Poocland PC 40, kh«ng sö dông lo¹i xi m¨ng hçn hîp PCB ®Ó s¶n xuÊt RCC. CÇn ph¶i h¹n chÕ viÖc sö dông nhiÒu lo¹i xi m¨ng do c¸c nhµ m¸y kh¸c nhau s¶n xuÊt. BÊt kú lo¹i xi m¨ng nµo chøa t¹i kho h¬n 60 ngµy ph¶i ®•îc lÊy mÉu thÝ nghiÖm, nÕu cã kÕt qu¶ thÝ nghiÖm kh«ng ®¶m b¶o c¸c yªu cÇu theo c¸c Tiªu chuÈn ®· quy ®Þnh th× sè xi m¨ng nµy sÏ kh«ng ®•îc sö dông. Xi m¨ng sö dông cho RCC ®•îc cung øng d•íi d¹ng xi m¨ng rêi hoÆc ®ãng bao. NÕu sö dông quy tr×nh khÝ nÐn ®Ó n¹p xi m¨ng vµo c¸c bån chøa th× nhiÖt ®é sÏ kh«ng ®•îc v•ît qu¸ 550C. NhiÖt ®é sÏ ®•îc x¸c ®Þnh b»ng c¸ch ®o nhiÖt bªn ngoµi èng chuyÓn víi mét thiÕt bÞ ®o nhiÖt bÒ mÆt. NhiÖt ®é cña xi m¨ng khi vËn chuyÓn tíi ch©n c«ng tr×nh kh«ng ®•îc v•ît qu¸ 350C. Ngay sau khi vËn chuyÓn tíi c«ng tr×nh, xi m¨ng ®•îc gi÷ trong c¸c xi l«, bÓ chøa hoÆc c¸c kÕt cÊu kh¸c ®•îc th«ng giã hîp lý, kh« vµ kÝn. C¸c thiÕt bÞ chøa ph¶i cã ®•êng vµo ®Ó kiÓm tra vµ lÊy mÉu. 3.3.1.4 Phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh Phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh ®•îc sö dông cho RCC nh»m môc ®Ých gi¶m l•îng xi m¨ng, gi¶m l•îng nhiÖt thuû ho¸ cña xi m¨ng ®Ó gi¶m nhiÖt ®é trong khèi RCC. Phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh sö dông cho RCC ph¶i ®¶m b¶o c¸c yªu cÇu kü thuËt nªu trong Tiªu chuÈn ASTM C618 - 99 “Quy ®Þnh kü thuËt tiªu chuÈn ®èi víi tro bay vµ Puzolan thiªn nhiªn nguyªn chÊt hoÆc ®· nung dïng lµm phô gia kho¸ng cho bª t«ng”. Phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh sö dông cho RCC th•êng lµ lo¹i tro bay cña nhµ m¸y nhiÖt ®iÖn (Lo¹i F trong ASTM C618) hoÆc Puzolan thiªn nhiªn (Lo¹i N trong ASTM C 618) ®•îc nghiÒn tõ ®¸ bazan bät khai th¸c ë khu vùc kh¸c. Tû lÖ phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh sö dông cho RCC ph¶i ®•îc x¸c ®Þnh trªn c¬ së thÝ nghiÖm ®Ó ®¶m b¶o ®¹t ®•îc môc ®Ých ®Ò ra.
  65. 65 NhiÖt ®é cña phô gia kho¸ng khi vËn chuyÓn ®Õn c«ng tr×nh kh«ng v•ît qu¸ 350C. NÕu sö dông quy tr×nh khÝ nÐn ®Ó n¹p phô gia kho¸ng vµo c¸c bån chøa th× nhiÖt ®é sÏ kh«ng ®•îc v•ît qu¸ 550C. NhiÖt ®é cña phô gia kho¸ng sÏ ®•îc x¸c ®Þnh b»ng c¸ch ®o nhiÖt ë bªn ngoµi èng chuyÓn víi mét thiÕt bÞ ®o nhiÖt bÒ mÆt. 3.3.1.5 N•íc N•íc dïng ®Ó trén RCC, sôc röa hoÆc b¶o d•ìng RCC, chÕ biÕn cèt liÖu RCC ph¶i s¹ch, kh«ng cã chøa dÇu mì, muèi, kiÒm, phï sa, chÊt h÷u c¬ vµ chÊt kh¸c lµm ¶nh h•ëng xÊu ®Õn bª t«ng nh• sÐt, bïn, §é ®ôc cña n•íc kh«ng v•ît qu¸ 0,2%. §é Èm cña cèt liÖu còng ®•îc xem nh• lµ n•íc pha trén. 3.3.2 Kiểm tra sự sẵn sàng vận hành trạm bêt ng m lăn - Tr¹m trén RCC lµ n¬i s¶n xuÊt ra hçn hîp RCC, ®©y lµ mét tæ hîp gåm m¸y trén, c¸c thïng chøa vµ xi l«, c¸c b¨ng t¶i chuyÓn cèt liÖu vµo vµ chuyÓn hçn hîp RCC ra, c¸c kho chøa cèt liÖu, c¸c bé phËn kh¸c. - ViÖc ®Þnh l•îng vËt liÖu ph¶i ®•îc thùc hiÖn b»ng träng l•îng (kh«ng ®Þnh l•îng b»ng thÓ tÝch). Riªng víi xi m¨ng ph¶i cã hÖ thèng c©n 2 lÇn ®Ó ®¶m b¶o ®é chÝnh x¸c cao. Sai sè khi c©n ®o vËt liÖu kh«ng v•ît qu¸ c¸c trÞ sè sau: + Xi m¨ng: 1% träng l•îng vËt liÖu cÇn thiÕt ®•îc ®o. + Phô gia kho¸ng: t•¬ng tù nh• xi m¨ng. + N•íc: 1% träng l•îng vËt liÖu cÇn thiÕt ®•îc ®o. + Cèt liÖu th« vµ mÞn: 2% träng l•îng vËt liÖu ®èi víi mçi lo¹i cèt liÖu. + Phô gia: 0,3% träng l•îng hoÆc khèi l•îng vËt liÖu cÇn thiÕt ®•îc ®Þnh l•îng. - Tr¹m trén ph¶i ®•îc trang bÞ thiÕt bÞ lÊy mÉu hçn hîp RCC ë cöa x¶ ra cña m¸y trén vµo bÊt cø lóc nµo. ViÖc lÊy mÉu kiÓm tra ph¶i ®¶m b¶o tÝnh ®¹i diÖn cho
  66. 66 hçn hîp RCC vµ kh«ng ®•îc ¶nh h•ëng ®Õn c«ng t¸c s¶n xuÊt b×nh th•êng cña tr¹m. - Tr¹m trén ph¶i cã kh¶ n¨ng x¶ bá toµn bé hçn hîp RCC trong thïng cña m¸y trén khi c¸c sè liÖu kiÓm tra cho thÊy hçn hîp RCC trong thïng trén kh«ng ®¶m b¶o c¸c yªu cÇu kü thuËt. ViÖc x¶ bá này ph¶i theo c¸c ®•êng riªng vµ kh«ng ®•îc lµm ¶nh h•ëng ®Õn c«ng t¸c s¶n xuÊt b×nh th•êng cña tr¹m. - TÊt c¶ c¸c bé phËn t¹o thµnh tr¹m trén ph¶i ®¶m b¶o kh¶ n¨ng lµm viÖc æn ®Þnh, liªn tôc trong thêi gian dµi. - C¸c m¸y trén ph¶i lµ lo¹i trôc ®«i, cã c¸nh trén c•ìng bøc, trén theo tõng mÎ. C¸c m¸y trén ph¶i cã kh¶ n¨ng chuyÓn trong vßng 2 phót tõ mét cÊp phèi ®· ®Þnh tr•íc tíi mét cÊp phèi kh¸c b»ng c¸ch bÊm nót víi c¸c yªu cÇu vÒ dung sai vµ ®é ®ång nhÊt theo quy ®Þnh. - C¸c m¸y trén kh«ng ®•îc n¹p nguyªn liÖu vµo v•ît qu¸ c«ng suÊt kiÕn nghÞ cña nhµ m¸y s¶n xuÊt. C¸c m¸y trén ph¶i cã kh¶ n¨ng kÕt hîp nguyªn liÖu thµnh mét hçn hîp ®ång bé vµ ®Èy hçn hîp ra cöa m¸y trén mµ kh«ng bÞ ph©n tÇng. - HÖ thèng c¸nh cña m¸y trén ph¶i ®•îc liªn kÕt theo d¹ng b¾t bul«ng ®Ó cã thÓ thay thÕ dÔ dµng. Trôc cña m¸y trén ph¶i cã gio¨ng kÝn ®Ó tr¸nh rß rØ hçn hîp RCC trong khi trén. - Mçi m¸y trén ph¶i cã 1 thïng chøa c¸t vµ 3 thïng chøa ®¸ d¨m. C¸c thïng chøa nµy ph¶i ®ñ lín vµ ®•îc thiÕt kÕ ®Ó dßng vËt liÖu ch¶y ra kh«ng bÞ ph©n tÇng, cã kh¶ n¨ng xö lý cèt liÖu trong ®iÒu kiÖn Èm •ít mµ kh«ng bÞ t¾c nghÏn. - C¸c thïng chøa ph¶i ®•îc chøa ®Çy vµ ph¶i cã kÝch cì ®ñ ®Ó ®¶m b¶o dßng vËt liÖu (®¸ d¨m, c¸t) ®ång d¹ng ch¶y ë tèc ®é liªn tôc. C¸c dßng vËt liÖu ch¶y ra tõ c¸c thïng chøa ph¶i cã kh¶ n¨ng ®iÒu chØnh tù ®éng tõ trung t©m ®iÒu khiÓn ®Ó ®¶m b¶o tèc ®é ch¶y ra cña c¸c cèt liÖu kh¸c nhau phï hîp víi cÊp phèi ®· ®Þnh tr•íc. - C¸c nhãm cì h¹t ®¸ d¨m vµ c¸t ®•îc chuyÓn tõ kho chøa cèt liÖu vµo c¸c thïng chøa cña m¸y trén b»ng hÖ thèng b¨ng t¶i.
  67. 67 - Mçi m¸y trén ph¶i cã Ýt nhÊt 2 xi l« riªng biÖt, 1 ®Ó chøa xi m¨ng, 1 ®Ó chøa phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh. Kh¶ n¨ng chøa cña c¸c xi l« ph¶i phï hîp víi c«ng suÊt cña tr¹m trén. C¸c xi l« ph¶i cã hÖ thèng tiÕp nhËn xi m¨ng, phô gia kho¸ng khi tr¹m trén ®ang ë tr¹ng th¸i lµm viÖc. - Dßng ch¶y xi m¨ng vµ phô gia kho¸ng ho¹t tÝnh tõ xi l« vµo m¸y trén ph¶i ®•îc ®iÒu chØnh tù ®éng tõ trung t©m ®iÒu khiÓn ®Ó ®¶m b¶o phï hîp víi cÊp phèi ®· ®Þnh tr•íc. - TÊt c¶ c¸c thïng chøa, xi l« ph¶i kÝn ®Ó kh«ng bÞ ¶nh h•ëng cña n•íc m•a vµ ph¶i ®•îc s¬n mµu s¸ng ®Ó gi¶m bøc x¹ ¸nh n¾ng chiÕu vµo. 3.3.3 Chuẩn bị hiện trường trước khi thi c ng RCC - Để đảm bảo RCC có chiều dày không đổi và được lu lèn chặt, lớp móng phải có chất lượng tốt, bảo đảm độ bằng phẳng và độ dốc thiết kế. Chất lượng và khả năng biến dạng của lớp móng đóng một vai trò chủ yếu đối với chất lượng của lớp mặt. - Dù là nền đất thiên nhiên có gia cố hoặc không gia cố, hoặc là mặt đường hiện hữu, lớp móng phải có các đặc trưng sau: CBR > 10 hoặc môđun đàn h i E > 50 MPa. Độ võng nhỏ hơn: 200/100mm. Hệ số tấm ép động lớn hon 0,50. Các điều kiện này là bắt buộc để bảo đảm việc lu lèn có hiệu quả nhất và do đó đảm bảo cường độ của lớp mặt. - Lớp móng phải được tưới ẩm trước khi rải RCC lên trên, nhất là khi lớp móng được làm bằng các vật liệu thấm nước hoặc khi nhiệt độ môi trường xung quanh cao.
  68. 68 3.3.4 Phát lệnh trộn RCC - Đây là nhiệm vụ của người chỉ huy trưởng công trường, khi đảm bảo cả 3 khâu đều đáp ứng tốt yêu cầu: kiểm soát tốt chất lượng vật liệu đầu vào, hiện trường thi công đã chuẩn bị xong, máy móc đã sẵn sàng hoạt động thì đủ cơ sở để quyết định trộn RCC. - Ngoài ra, còn có một số yếu tố ảnh hưởng đến quyết định trộn RCC như: Nhiệt độ ngoài trời quá cao, làm cho nhiệt độ vữa RCC sau khi trộn xuất ra khỏi cối trộn cao hơn tiêu chuẩn kỹ thuật yêu cầu. Thời tiết có khả năng mưa, có khả năng làm gián đoạn cho cả một dây chuyền máy móc thiết bị đang vận hành. Công đoạn cung ứng vật liệu đầu vào có khả năng bị gián đoạn, đường thi công sạt lở, ngu n điện không ổn định - Phải ra quyết định ngừng thi công ngay khi thấy sản phẩm có nguy cơ không đảm bảo chất lượng thiết kế. - Người chỉ huy trưởng công trường cần phải được lựa chọn kỹ, phải có đủ trình độ và kinh nghiệm để xử lý các tình huống thi công. Cần xem đây là một trong những tiêu chí để đảm bảo chất lượng sản phẩm RCC. 3.3.5 Vận hành trạm RCC 3.3.5.1 N¹p xi m¨ng, phô gia kho¸ng vµ cèt liÖu ViÖc n¹p nguyªn liÖu ph¶i theo träng l•îng. §é chÝnh x¸c cña thiÕt bÞ ®iÒu khiÓn n¹p nguyªn liÖu ph¶i ®¶m b¶o ®é chÝnh x¸c quy ®Þnh vµ ph¶i ®•îc kiÓm tra víi møc kh«ng qu¸ 30ca/lÇn. Xi m¨ng vµ phô gia kho¸ng ph¶i ®•îc n¹p b»ng thiÕt bÞ c¬. Bé n¹p ph¶i cã kh¶ n¨ng ®iÒu chØnh tõ tõ khi ®ang vËn hµnh.
  69. 69 3.3.5.2 N¹p n•íc cho m¸y trén HÖ thèng chuyÓn n•íc tíi c¸c m¸y trén ph¶i lµ lo¹i kh«ng bÞ rß rØ. C¸c van ®iÒu khiÓn n•íc cho m¸y trén ph¶i cã kh¶ n¨ng ®iÒu chØnh tõ tõ khi ®ang trong qu¸ tr×nh trén ®Ó bï vµo hµm l•îng ®é Èm thay ®æi trong cèt liÖu. C¸c van nµy ph¶i ®•îc ®iÒu khiÓn tù ®éng ®Ó chóng cã thÓ ®ãng l¹i nÕu xi m¨ng, phô gia kho¸ng hoÆc cèt liÖu ngõng n¹p vµo m¸y trén ë møc yªu cÇu. C¸c thiÕt bÞ trén ph¶i cã kh¶ n¨ng ®äc hoÆc chuyÓn ®æi khèi l•îng n•íc ®•îc n¹p vµo m¸y trén theo l•u l•îng sang ®¬n vÞ kg/m3 hçn hîp RCC. 3.3.5.3 N¹p phô gia cho m¸y trén Tr¹m trén ph¶i cã kh¶ n¨ng pha chÕ liªn tôc vµ ®ång bé c¸c lo¹i phô gia ®•îc sö dông cho RCC. Phô gia ph¶i ®•îc cÊp liªn tôc cho m¸y trén theo tû lÖ ®•îc quy ®Þnh trong cÊp phèi bª t«ng. 3.3.5.4 VËn hµnh tr¹m trén Toµn bé tr¹m trén ph¶i ®•îc vËn hµnh mét c¸ch liªn tôc ë mét møc ®é n¹p nguyªn liÖu nhÊt ®Þnh. CÇn ph¶i h¹n chÕ ®Õn møc tèi thiÓu c¸c lÇn khëi ®éng vµ ®ãng m¸y trong lóc s¶n xuÊt hçn hîp RCC. Tr¹m trén ph¶i ®•îc thiÕt kÕ, khèng chÕ n¹p nguyªn liÖu vµ vËn hµnh víi toµn bé nguyªn liÖu ®•îc n¹p ®ång thêi vµo m¸y trén ë c¸c møc chÝnh x¸c khi m¸y trén khëi ®éng vµ toµn bé nguyªn liÖu ngõng n¹p ngay lËp tøc khi m¸y trén ngõng ho¹t ®éng. 3.3.5.5 C¸c thiÕt bÞ lÊy mÉu Tr¹m trén RCC ph¶i ®•îc trang bÞ ®Çy ®ñ c¸c thiÕt bÞ, dông cô cÇn thiÕt ®Ó lÊy mÉu kiÓm tra. C¸c thiÕt bÞ lÊy mÉu phï hîp ph¶i ®¶m b¶o lÊy ®•îc mÉu vËt liÖu lµm ®¹i diÖn khi chóng ®i vµo m¸y trén, khi chóng ®•îc x¶ ra tõ m¸y trén hoÆc tõ c¸c thïng chøa.
  70. 70 3.3.5.6 Gi¸m s¸t qu¸ tr×nh trén vµ thêi gian trén Ph¶i ®¶m b¶o c«ng t¸c kiÓm tra chÝnh x¸c tÊt c¶ c¸c thµnh phÇn nguyªn liÖu cña RCC theo ®óng cÊp phèi. Thêi gian gi÷ hçn hîp trong m¸y trén tèi thiÓu lµ 40 gi©y. Thêi gian trén cã thÓ ®•îc kÐo dµi ra nÕu viÖc nµy lµ cÇn thiÕt ®Ó t¹o ra hçn hîp RCC cã chÊt l•îng phï hîp h¬n. Møc t¨ng hoÆc gi¶m thêi gian trén ®•îc ¸p dông cho mçi lÇn ®Ò nghÞ ®iÒu chØnh tèi ®a lµ 4 gi©y vµ chØ ®•îc chÊp nhËn khi kÕt qu¶ thÝ nghiÖm cho thÊy cã thÓ chÊp nhËn ®•îc hoÆc lµ cÇn thiÕt. Qui tr×nh ®iÒu chØnh thêi gian trén cã thÓ ®•îc lÆp l¹i cho ®Õn khi x¸c ®Þnh ®•îc thêi gian trén tèi thiÓu ®Ó t¹o ra hçn hîp RCC cã thÓ ®¸p øng ®•îc c¸c yªu cÇu qui ®Þnh. 3.3.6 Thiết bị vận chuyển vật liệu. - RCC ph¶i ®•îc chuyÓn tõ tr¹m trén tíi khu vùc ®Ó thi công cµng nhanh cµng tèt, b»ng c¸c biÖn ph¸p h¹n chÕ ph©n tÇng, bôi bÈn vµ kh«. HÖ thèng b¨ng t¶i ®•îc sö dông ®Ó vËn chuyÓn toµn bé hçn hîp RCC tõ tr¹m trén ®Õn c¸c vÞ trÝ thÝch hîp. B¨ng t¶i sÏ chuyÓn RCC vµo trong c¸c thïng chøa cã cöa x¶ tù ®éng ë d•íi ®Ó x¶ RCC vµo trong thïng xe t¶i. ë cuèi b¨ng t¶i ph¶i cã v¸ch ng¨n, èng dÉn ®Ó h¹n chÕ møc ®é tù do, h¹n chÕ sù ph©n tÇng cña hçn hîp RCC. - RCC sÏ ®•îc chuyÓn tõ c¸c thïng chøa ®Õn s©n ®¾p b»ng c¸c xe «t« t¶i tù ®æ. - Mét phÇn khèi l•îng RCC ®•îc vËn chuyÓn tõ tr¹m trén tíi vÞ trÝ ®æ, yªu cÇu thêi gian vËn chuyÓn ph¶i nhá h¬n 15 phót. 3.3.6.1 C¸c b¨ng t¶i B¨ng t¶i ®•îc thiÕt kÕ vµ l¾p ®Æt ®Ó chuyÓn hçn hîp RCC tõ tr¹m trén ®Õn c¸c thïng chøa ®Æt ë vị trí thích hợp gần với nơi đổ bê tông. §é dèc cña b¨ng t¶i ph¶i ®¶m b¶o kh«ng g©y ra hiÖn t•îng ph©n tÇng hçn hîp RCC. ViÖc thiÕt kÕ vµ l¾p ®Æt hÖ thèng b¨ng t¶i ph¶i ®ång bé víi viÖc thiÕt kÕ vÞ trÝ ®Æt c¸c thïng chøa hçn hîp RCC gần với nơi đổ bê tông nh»m rót ng¾n thêi gian cho mçi lÇn di chuyÓn.
  71. 71 C¸c b¨ng t¶i ph¶i cã kÝch th•íc vµ c«ng suÊt vËn hµnh phï hîp víi c«ng suÊt cña tr¹m trén, ®¸p øng c¸c yªu cÇu vÒ tiến độ vµ kh«ng lµm ph©n tÇng vËt liÖu. Toµn bé b¨ng t¶i ph¶i ®•îc b¶o vÖ liªn tôc ®Ó tr¸nh RCC bÞ kh« do giã vµ ¸nh n¾ng mÆt trêi hoÆc bÞ Èm •ít do gÆp m•a. B¨ng t¶i ph¶i lµ lo¹i ®•îc thiÕt kÕ, chÕ t¹o ®Ó vËn hµnh liªn tôc, b¶o d•ìng Ýt, c¸c mÆt b¨ng t¶i khi quay l¹i ph¶i lu«n s¹ch sÏ, kh«ng bÞ chïng xuèng khi vËn chuyÓn hçn hîp RCC. C¸c líp phñ b¨ng t¶i ph¶i ®•îc s¬n mµu tr¾ng ®Ó gi¶m sù hÊp thô nhiÖt, cã thÓ ph¶i dïng c¸c vßi phun s•¬ng (ë nh÷ng vÞ trÝ kh«ng phun vµo phÇn RCC) ®Ó lµm m¸t nÕu nhiÖt ®é cña líp phñ b¨ng t¶i v•ît qu¸ giíi h¹n cho phÐp. 3.3.6.2 C¸c m¸ng vËn chuyÓn hçn hîp RCC T¹i nh÷ng chç cã ®é dèc lín cã thÓ sö dông m¸ng tù ch¶y ®Ó vËn chuyÓn hçn hîp RCC, c«ng suÊt vËn chuyÓn cña m¸ng ph¶i phï hîp víi c«ng suÊt ®æ RCC. M¸ng ph¶i ®•îc vËn chuyÓn theo träng lùc cña hçn hîp RCC vµ ph¶i ®•îc thiÕt kÕ sao cho hçn hîp RCC cã thÓ ch¶y tù do däc theo chiÒu dµi m¸ng mµ kh«ng cã l•îng RCC nµo b¸m vµo c¹nh cña m¸ng. Trong mäi tr•êng hîp viÖc vËn chuyÓn hçn hîp RCC b»ng m¸ng ph¶i kh«ng ®•îc lµm ph©n tÇng hçn hîp RCC. 3.3.6.3 C¸c thïng chøa t¹m C¸c thïng chøa t¹m ®Ó chøa hçn hîp RCC ®•îc ®Æt ë vị trí thích hợp gần với nơi đổ bê tông. ViÖc thiÕt kÕ vÞ trÝ ®Æt cña c¸c thïng chøa trong c¸c giai ®o¹n thi c«ng ph¶i ®ång bé víi hÖ thèng b¨ng t¶i chuyÓn hçn hîp RCC vµo thïng vµ hÖ thèng ®•êng cho xe «t« vµo lÊy hçn hîp RCC ®Ó vËn chuyÓn tiÕp ra ®¾p. C¸c thïng chøa ph¶i cã ®ñ kh¶ n¨ng chøa hçn hîp RCC ®Ó ®¶m b¶o c«ng t¸c trén liªn tôc kh«ng dõng l¹i hoÆc chËm l¹i trong khi s¶n xuÊt nÕu nh• c¸c ph•¬ng tiÖn chuyªn chë bÞ chËm. C¸c thïng chøa ph¶i ®•îc thiÕt kÕ cã hai m¸i nghiªng bªn vµ c¸c lèi x¶ ra ®Ó cho phÐp RCC ch¶y tù do mµ kh«ng
  72. 72 bÞ ph©n tÇng hoÆc nghÏn l¹i. C¸c thïng chøa ph¶i cã thiÕt bÞ ®Þnh l•îng x¶ hçn hîp vµo thïng xe t¶i ®Ó cã thÓ tËn dông tèt nhÊt kh¶ n¨ng vËn chuyÓn cña xe ®ång thêi kh«ng lµm r¬i v·i hçn hîp RCC trªn ®•êng vËn chuyÓn. Ph¶i ®¶m b¶o duy tr× th«ng tin liªn tôc gi÷a c¸c khu vùc tr¹m trén - c¸c thïng chøa - khu vùc ®æ RCC. NÕu sö dông nhiÒu h¬n mét lo¹i hçn hîp RCC th× c¸c thïng chøa mét lo¹i hçn hîp RCC tr•íc ph¶i ®•îc x¶ ra hÕt tr•íc khi ®æ hçn hîp RCC kh¸c vµo. 3.3.6.4 C¸c ph•¬ng tiÖn chuyªn chë Hçn hîp RCC ®•îc chuyÓn ®Õn nơi đổ b»ng c¸c xe «t« t¶i tù ®æ cã dung tÝch thïng xe trong kho¶ng 8 - 10m3. §Ó tr¸nh lµm bôi bÈn lªn hçn hîp RCC, c¸c xe t¶i ph¶i s¹ch vµ kÝn, ®•êng vËn chuyÓn ®•îc ®æ c¸c cèt liÖu s¹ch, bè trÝ c¸c ®iÓm röa s¹ch lèp cña tÊt c¶ c¸c lo¹i xe ®i vµo khu vùc ®ang thi c«ng vµ sö dông c¸c biÖn ph¸p kh¸c nÕu cÇn. C¸c ph•¬ng tiÖn chuyªn chë ph¶i ®•îc b¶o d•ìng trong ®iÒu kiÖn vËn hµnh tèt, kh«ng bÞ lµm trµn hoÆc ch¶y dÇu, mì còng nh• c¸c chÊt bÈn kh¸c lªn RCC. Toµn bé c¸c ph•¬ng tiÖn chuyªn chë ph¶i ®•îc vËn hµnh theo c¸ch tr¸nh quay ë gãc hÑp, ngõng ®ét ngét hoÆc c¸c quy tr×nh thao t¸c kh¸c mµ lµm háng líp RCC ®· ®Çm tr•íc ®ã. NÕu bÒ mÆt RCC do c¸c ph•¬ng tiÖn ®i l¹i ph¸ háng, th× bÒ mÆt ®· bÞ háng ®ã ph¶i ®•îc lµm s¹ch, vËt liÖu ®· bÞ ph¸ háng ®ã ph¶i ®•îc chuyÓn ®i vµ bÒ mÆt ®ã ph¶i ®•îc xö lý nh• mét khíp nèi l¹nh. Trong khi ®æ ë thêi tiÕt nãng hoÆc vµo nh÷ng ngµy n¾ng, th× ph¶i phñ líp v¶i dÇu lªn trªn RCC ®Ó tr¸nh thÊt tho¸t ®é Èm vµ bôi bÈn. NÕu thêi gian vËn chuyÓn bÞ kÐo dµi v× lý do kü thuËt th× còng ph¶i sö dông líp v¶i dÇu ®Ó gi÷ Èm cho RCC.
  73. 73 Ngay sau khi ®æ xuèng b·i ®¾p, toµn bé hçn hîp RCC ®•îc chë ®Õn b»ng xe t¶i ph¶i ®•îc thu gän l¹i b»ng thñ c«ng ë c¶ phÝa ®Çu - phÝa cuèi ®Ó lo¹i bá ¶nh h•ëng ph©n tÇng RCC khi ®æ. 3.3.7 Máy rải RCC. - Để làm mặt đường, RCC được rải bằng máy rải bêtông nhựa hoặc bằng một thiết bị tương tự. Máy rải phải được trang bị một thiết bị điều khiển tự động. - RCC phải được rải và lu lèn xong trong vòng 45 phút kể từ khi trộn. Khi rải làn bên cạnh, thời gian gián cách kể từ khi rải làn trước đó không được quá 90 phút, tạo thành một mối nối "ướt". Phải bố trí cao độ của thanh gạt sao cho có thể gạt được hỗn hợp bêtông của làn bên cạnh bằng chiều cao chưa lu lèn của nó, để đ ng thời lu lèn hai mép của các làn gần nhau trong một mối nối "ướt". - Khi rải các đoạn đường diện tích hình chữ nhật, phải tiến hành rải theo cạnh ngắn để giảm chiều dài và số các mối nối "cứng" dọc và ngang. Dùng hai máy rải đ ng thời rải bêtông trên hai làn lân cận với một khoảng gián cách thích hợp thì có thể giảm được số mối nối "cứng" đến tối thiểu. 3.3.8 Đ m chặt, hoàn thiện RCC. - RCC đạt độ sệt lý tưởng khi có thể đầm hỗn hợp RCC ngay sau khi rải mà hỗn hợp RCC không bị dịch chuyển. Thời gian thích hợp nhất là trong vòng 10 phút kể từ khi trộn RCC phải bắt đầu đầm và phải hoàn thành công tác đầm chặt trong vòng 45 phút. - ViÖc ®Çm RCC chñ yÕu ®•îc thùc hiÖn b»ng m¸y ®Çm rung b¸nh thÐp tr¬n tù hµnh, lo¹i trèng ®¬n hoÆc trèng ®«i, trong ®ã •u tiªn sö dông lo¹i trèng ®«i. - Sè l•ît ®Çm ®•îc x¸c ®Þnh trªn c¬ së ®Çm nÐn thÝ nghiÖm hiÖn tr•êng víi lo¹i ®Çm sö dông nh•ng kh«ng Ýt h¬n 4 l•ît ®i ®«i víi m¸y ®Çm trèng ®«i vµ kh«ng Ýt h¬n 8 l•ît ®i ®«i víi m¸y ®Çm trèng ®¬n, trong ®ã l•ît ®i ®Çu tiªn vµ l•ît ®i cuèi cïng m¸y ®Çm ph¶i ë chÕ ®é kh«ng rung.
  74. 74 - M¸y ®Çm ®•îc coi lµ lo¹i trèng ®«i khi 2 trèng cña m¸y ®Çm cã chiÒu réng b»ng nhau, mäi ®iÓm mµ m¸y ®Çm ®i qua ®Òu ®•îc ®Çm 2 lÇn. M¸y ®Çm ®i tõ ®iÓm A ®Õn ®iÓm B vµ trë l¹i ®iÓm A trïng víi l•ît ®i ®•îc tÝnh lµ 2 lÇn ®Çm. - Trước khi đầm rung phải tiến hành một hoặc hai lần đầm tĩnh trên RCC cách mép làn 0,5m và quan sát nếu không thấy vật liệu chuyển vị lớn quá thì bắt đầu chấn động. Nếu RCC quá ướt hoặc quá khô bị dịch chuyển nhiều khi đầm thì phải điều chỉnh độ ẩm ở trạm trộn. - Sau khi đầm chế độ không rung ở một hoặc hai lần đầu thì tiến hành đầm chấn động 4 lượt trên RCC theo sơ đ sau: Hai lượt đầm trên mép ngoài của làn rải đầu tiên (chu vi của mép đường) sao cho bánh máy đầm trùm ra ngoài mép mặt đường 3cm đến 5cm, tiếp theo là hai lượt đầm cách mép trong từ 0,3m đến 0,5m. Việc giữ lại một dải chưa đầm ở mép với chiều cao bằng chiều cao của làn sẽ rải bên cạnh cho phép đ ng thời đầm mối nối giữa hai làn theo kiểu mối nối "ướt". Mọi vật liệu giữ lại chưa đầm ở phần giữa của làn cũng được đầm hai lượt. Sơ đ đầm này phải lặp lại một lần, tổng cộng là 4 lượt đầm trên một làn hoặc nhiều hơn nếu chưa đạt độ chặt yêu cầu.
  75. 75 Nếu mép trong sử dụng dạng mối nối "cứng" thì phải đầm đúng như đã đầm ở mép ngoài, duy trì cẩn thận cao trình bề mặt của mối nối và không làm trùn mép. Khi rải làn bên cạnh thì phải đầm 2 lượt cách mép ngoài của làn từ 0,3m đến 0,5m, tiếp theo đầm 2 lượt trên mối nối "ướt". Hai lượt đầm đầu phải trùm ra mép ngoài của làn bên cạnh này 3cm đến 5cm, nếu làn này tạo thành một mép ngoài của mặt đường. Tất cả các vật liệu giữ lại chưa đầm trong làn phải được đầm 2 lượt. Sơ đ đầm này được lặp lại sao cho số lượt đầm tổng cộng trên RCC là 4 lượt. Khi cần có thể tăng số lượt đầm dọc theo mối nối ướt để bảo đảm độ chặt ở mối nối.
  76. 76 - C«ng t¸c ®Çm ph¶i ®¶m b¶o ®¹t ®•îc dung träng •ít cña RCC sau khi ®Çm kh«ng nhá h¬n 98% dung träng thiÕt kÕ. - Dung träng •ít cña RCC sau khi ®Çm ®•îc x¸c ®Þnh b»ng thiÕt bÞ ®o h¹t nh©n víi ®Çu dß kÐp. ViÖc x¸c ®Þnh dung träng •ít cña RCC b»ng thiÕt bÞ ®o h¹t nh©n ®•îc tiÕn hµnh theo ph•¬ng ph¸p quy ®Þnh trong Tiªu chuÈn ASTM. C 1040-00. - ThiÕt bÞ ®o dung trọng RCC ph¶i cã kh¶ n¨ng ®äc theo c¶ h•íng ë c¸c ®é s©u tõ 50mm ®Õn 600mm tÝnh tõ bÒ mÆt líp RCC. Ph¶i cã ®ñ thiÕt bÞ ®o h¹t nh©n b·i ®¾p ®Ó cã thÓ tiÕn hµnh viÖc x¸c ®Þnh dung träng •ít cña RCC vµo bÊt cø thêi ®iÓm nµo cña qu¸ tr×nh thi c«ng. - Khi đầm RCC ở cuối làn thì máy đầm phải quay vòng. Phần quay vòng này phải được cắt bỏ bằng máy san hoặc máy xúc, tạo thành một mặt thẳng đứng trên tòan chiều dày mặt đường Một phương pháp thường dùng nhằm hạn chế phần chưa đầm ở cuối làn bằng cách bố trí một dầm neo với lớp móng, tạo thành một mặt phẳng thẳng đứng sau khi đầm ở cuối làn
  77. 77 - Trong quá trình đầm rung, đầm không được dừng trên mặt đường khi đang rung. Các điểm dừng của các lượt đầm liên tiếp phải được bố trí thích đáng để không gây nên các chỗ hư hỏng trên bề mặt. đầm rung phải được thao tác với tốc độ, biên độ và tần số thích hợp để đạt được độ chặt lớn nhất. Với các lớp dày tốt nhất nên đầm với biên độ cao và tần suất thấp, với tốc độ không quá l,3km/h. - Đầm hoàn thiện bề mặt bằng máy đầm tĩnh bánh sắt và bánh lốp: Ngay sau khi đầm rung xong, phải tiến hành 2 hoặc nhiều lượt đầm tĩnh bánh lốp để bịt kín các lỗ rỗng và đường nứt ở bể mặt, hình thành một cấu trúc bề mặt kín. Tiếp theo có thể dùng đầm tĩnh hai bánh cứng loại nhẹ để lu phẳng các vệt đầm trên bề mặt, công đoạn đầm tĩnh bánh sắt ph¶i ®•îc thùc hiÖn ®Õn khi cã ®•îc bÒ mÆt ph¼ng theo đúng thiết kế, cã Ýt vÕt m¸y ®Çm h»n lªn do mÐp trèng m¸y ®Çm. Trong l•ît ®i cuèi cïng, trèng m¸y ®Çm kh«ng ®•îc v•ît ra ngoµi d¶i ®Çm qu¸ 20% chiÒu réng cña trèng ®Çm. - Việc giữ ẩm các bề mặt lộ ra của RCC bằng cách phun sương cho đến khi kết thúc quá trình bảo dưỡng là một điều rất quan trọng phải tuân thủ.
  78. 78 CHƢƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 4.1 Kết luận Đề tài đã nghiên cứu tổng quan, so sánh, phân tích, tổng hợp, đánh giá và đạt được các mục tiêu cơ bản sau: 1. Khẳng định RCC là loại vật liệu có chất lượng tốt, thi công nhanh, giá thành rẻ. Đặc biệt là với mục tiêu phát triển bền vững và bảo vệ môi trường sinh thái, RCC sẽ là loại vật liệu được đề cao trong tương lai, cụ thể là: RCC sử dụng vật liệu có sẵn ở địa phương như: cát, đá; tiêu thụ xi măng của các nhà máy xi măng nội địa - kích thích sản xuất trong nước, và đặc biệt là RCC sử dụng phế phẩm của nhà máy nhiệt điện: tro bay, xỉ lò cao. RCC có nhiều lợi thế cho mục tiêu phát triển bền vững và giảm thiểu ô nhiễm môi trường. So sánh về giá thành tính trên mỗi m3 sản phẩm, RCC có hiệu quả kinh tế cao nhất khi so sánh với bêtông nhựa và bêtông thông thường. Dây chuyền thiết bị thi công RCC trong điều kiện hiện nay hoàn toàn có thể cơ giới hóa đ ng bộ, dễ dàng đẩy nhanh tiến độ thi công, sớm đưa vào sử dụng các công trình giao thông. Chất lượng RCC khi đạt cường độ thiết kế tương đương với bêtông thông thường. 2. Xác định phạm vi áp dụng công nghệ RCC: Công nghệ RCC sử dụng tốt nhất cho mặt cầu, mặt đường cấp II trở xuống, hoặc các mặt đường cấp I nhưng có tốc độ xe lưu thông không quá 60km/h; Trong trường hợp sử dụng công nghệ RCC làm nền đường thì có thể áp dụng không hạn chế cho mọi cấp đường. 3. Đưa ra các điều kiện cần có để công nghệ thi công RCC phát huy tốt các ưu điểm trong công trình cầu đường (xem mục 2.4)
  79. 79 4. Đề xuất một quy trình quản lý chất lượng RCC cho công trình cầu đường (xem mục 3.3). 4.2 Kiến nghị 1. RCC cần được chia thành hai giai đoạn để tính toán thiết kế và thi công cho phù hợp với đều kiện làm việc thực tế của vật liệu: Giai đoạn 1: từ khi rải xong RCC cho đến khi RCC đạt cường độ thiết kế (khoảng 180 ngày). RCC làm việc như mặt đường nửa cứng, cho phép thông xe một phần. Giai đoạn 2: khi RCC đạt cường độ thiết kế, RCC làm việc như mặt đường cứng. 2. Kiến nghị các cấp có thẩm quyền sớm phê duyệt một quy trình quản lý chất lượng tạm thời về việc thi công RCC ứng dụng cho công trình cầu đường, đ ng thời có những đề tài nghiên cứu sâu hơn về vấn đề này. 3. Kiến nghị cho phép ứng dụng thử nghiệm RCC và ứng dụng quy trình quản lý chất lượng tạm thời vào một số công trình giao thông thực tế để đánh giá một cách đầy đủ hơn về sự làm việc của RCC với từng điều kiện cụ thể: Địa chất đất nền, địa hình tuyến công trình đi qua, thời tiết, vật liệu, tiến tới hoàn thiện quy trình quy phạm thiết kế, thi công, quản lý chất lượng RCC cho công trình cầu đường. 4.3 Hƣớng nghiên cứu tiếp theo 1. Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc của RCC trong giai đoạn 1: Giai đoạn thông xe mà chưa đạt cường độ thiết kế. 2. Nghiên cứu thực nghiệm sự làm việc của các lớp RCC khi đặt trên nền đất yếu có bề dày không quá 5m.
  80. 80 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1. Nguyễn Quang Chiêu, Phạm Huy Khang, Xây dựng mặt đường ô tô, Nhà xuất bản Giao thông Vận Tải, Hà Nội, 2007. 2. Nguyễn Quang Chiêu, Các kết cấu mặt đường kiểu mới, Nhà xuất bản Xây dựng, Hà Nội, 2008. 3. Đỗ Bá Chương, Thiết kế đường ô tô – tập 1, Nhà xuất bản Giáo dục Việt Nam, Hà Nội, 2013. 4. Nguyễn Hải, Phân tích ứng suất bằng thực nghiệm, Nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật, Tp.HCM, 2005. 5. Phạm Duy Hữu, Công nghệ bê tông và Bê tông đặc biệt, Nhà xuất bản Xây dựng, Hà Nội, 2011. 6. Vũ Duy Khang, Định mức dự toán xây dựng công trình – Phần xây dựng, Nhà xuất bản Giao thông Vận tải, Tp.HCM, 2007. 7. Phạm Huy Khang, Công nghệ thi công mặt đường bê tông xi măng, Nhà xuất bản Xây dựng, Hà Nội, 2010. 8. Trần Đình Ngô, Phương pháp giám sát và nghiệm thu công trình xây dựng, Nhà xuất bản Tài chính, Tp.HCM, 2013. 9. Nguyễn Thanh Sang, “Nghiên cứu thực nghệm về bê tông đầm lăn làm kết cấu mặt đường ô tô”, Tạp chí Giao thông vận tải, số 7/2013, tr 11-13. 10. Nguyễn Viết Trung, Nguyễn Ngọc Long, Nguyễn Đức Thị Thu Định, Phụ gia và hóa chất dùng trong bê tông, Nhà xuất bản Xây dựng, Hà Nội, 2010. 11. Tài liệu kỹ thuật thi công RCC, kết quả thí nghiệm RCC trong phòng thí nghiệm và ở hiện trường, hình ảnh thi công RCC của Công trình thủy điện Đăkdrinh – Huyện Sơn Hà – Quảng Ngãi, 2013.